劉建佐　劉心瑞

(大連高金數(shù)控集團(tuán)有限公司,遼寧 大連 116620)

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內(nèi)循環(huán)滾珠絲杠副返向器研究*

劉建佐劉心瑞

(大連高金數(shù)控集團(tuán)有限公司,遼寧 大連 116620)

返向器是內(nèi)循環(huán)滾珠絲杠副的關(guān)鍵零件，其結(jié)構(gòu)的優(yōu)劣直接影響到滾珠絲杠副的性能。文章研究了滾珠在回珠槽中的力學(xué)特性，總結(jié)出了返向器設(shè)計(jì)中相關(guān)參數(shù)對(duì)滾珠絲杠副性能的影響規(guī)律。在此基礎(chǔ)上以5010為例，提出了準(zhǔn)線(xiàn)為“正弦曲線(xiàn)+圓弧”的內(nèi)循環(huán)返向器回珠曲線(xiàn)的設(shè)計(jì)方法。最后研究了返向器安裝結(jié)構(gòu)、材料選擇及制造工藝。研究結(jié)果在實(shí)際生產(chǎn)中取得了很好的效果。

滾珠絲杠副；返向器；回珠槽；滾珠受力分析；回珠曲線(xiàn)

內(nèi)循環(huán)滾珠絲杠副是滾珠在循環(huán)過(guò)程中始終不離開(kāi)絲杠外表面的一種結(jié)構(gòu)形式[1]，如圖1所示。相比外循環(huán)、端面循環(huán)，內(nèi)循環(huán)滾珠絲杠副具有最小的螺母外圓，因此，在結(jié)構(gòu)較為緊湊的機(jī)械設(shè)備中，內(nèi)循環(huán)滾珠絲杠副是最佳選擇。

根據(jù)機(jī)床廠(chǎng)家的反饋，在所有的循環(huán)方式中，內(nèi)循環(huán)滾珠絲杠副的用量約占1/3左右。返向器是內(nèi)循環(huán)滾珠絲杠副的關(guān)鍵零件，其結(jié)構(gòu)的優(yōu)劣直接影響到滾珠絲杠副運(yùn)轉(zhuǎn)的流暢性、噪音、溫升等性能。一般而言，返向器回珠曲線(xiàn)是由兩個(gè)柱面曲面相交而成，其中柱面曲面的準(zhǔn)線(xiàn)有“五次拋物線(xiàn)”[1]、“圓弧+直線(xiàn)”、“正余弦曲線(xiàn)”等。在如此眾多的設(shè)計(jì)中，到底什么樣曲線(xiàn)更優(yōu)，本文將結(jié)合實(shí)際應(yīng)用研究絲杠副發(fā)卡、噪音產(chǎn)生的原因，并由此得出返向器設(shè)計(jì)中相關(guān)參數(shù)對(duì)滾珠絲杠副性能的影響規(guī)律。在此基礎(chǔ)上，以5010為例，提出了準(zhǔn)線(xiàn)為“正弦曲線(xiàn)+圓弧” 的內(nèi)循環(huán)返向器回珠曲線(xiàn)的設(shè)計(jì)方法。最后研究了返向器安裝結(jié)構(gòu)、材料選擇、制造工藝及性能試驗(yàn)。

1　滾珠在返向器回珠槽中的運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)

回珠槽位于返向器中間，是滾珠循環(huán)運(yùn)動(dòng)的通道，如圖2所示。

滾珠在回珠槽中運(yùn)動(dòng)時(shí)，受到來(lái)自前后滾珠及回珠槽的作用力，當(dāng)絲杠轉(zhuǎn)速恒定，外載荷不變時(shí)，在曲線(xiàn)固定位置的滾珠受到來(lái)自相鄰滾珠的作用力不變?；刂榍€(xiàn)半徑R，及滾珠與回珠通道的間隙Δ等參數(shù)較為理想的情況下，回珠通道中運(yùn)動(dòng)的滾珠狀態(tài)如圖3所示，相鄰滾珠總是靠近返向通道的不同側(cè)面，相鄰滾珠接觸點(diǎn)的速度大小、方向都相同[2]。

滾珠絲杠副在承載或預(yù)緊狀態(tài)下，滾道中的滾珠處于被擠壓狀態(tài)。若要使?jié)L珠從回珠通道進(jìn)入滾道，必須給它提供足夠大的推力，推力的提供只能靠后面的滾珠完成。以回珠通道中的滾珠為研究對(duì)象，對(duì)其進(jìn)行受力分析，如圖4所示，可得，

(1)

將各參數(shù)代入

(2)

式中：FS為返向通道內(nèi)壁的摩擦力；NF為返向通道頂面的支撐力；Mf為返向通道內(nèi)壁的滾動(dòng)摩阻力偶矩；NH為后面滾珠的壓力；NQ為前面滾珠的壓力；V為滾珠中心的線(xiàn)速度；VH為與后面滾珠接觸點(diǎn)的線(xiàn)速度；VQ為與前面滾珠接觸點(diǎn)的線(xiàn)速度；θ0為前后滾珠壓力的夾角；θ為滾珠中心線(xiàn)速度與后面滾珠壓力的夾角；R為滾珠循環(huán)半徑；S為滾珠循環(huán)半徑與滾珠半徑的比值，S=2R/Dw；Dw為滾珠直徑；m為滾珠質(zhì)量；g為重力加速度；δ為滾動(dòng)摩阻系數(shù)。

θ角的大小取決于滾珠循環(huán)半徑與滾珠半徑的比值S。如圖5所示。

(3)

將式(3)代入式(2)可得，

(4)

式(4)中，由于滾珠質(zhì)量很小，在實(shí)際應(yīng)用中可以忽略不計(jì)，如此一來(lái)，滾動(dòng)摩阻力偶矩Mf與S近似成反比。

由上述推論可知，在返向器回珠曲線(xiàn)的設(shè)計(jì)中應(yīng)盡可能地增大循環(huán)半徑比S，若S增大一倍，則滾動(dòng)摩阻力偶矩減小一半，相應(yīng)地滾動(dòng)摩阻力偶矩所做的功減小一半，滾珠在返向通道中產(chǎn)生的熱量也減小一半，同時(shí)還會(huì)在很大程度上減小發(fā)卡現(xiàn)象。

2　發(fā)卡現(xiàn)象及其原因分析

滾珠絲杠副的發(fā)卡是指，絲杠或螺母在旋轉(zhuǎn)過(guò)程中摩擦轉(zhuǎn)矩的突變現(xiàn)象。這種突變往往呈現(xiàn)出很強(qiáng)的周期性，如圖6所示。

滾珠絲杠副的發(fā)卡與返向器的結(jié)構(gòu)、螺母上返向器孔與螺紋滾道的位置度是密不可分的。就發(fā)卡的本質(zhì)而言，是因滾珠在循環(huán)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中所受的力發(fā)生了突變而引起的，由于每個(gè)滾珠所經(jīng)歷的過(guò)程是一樣的，因而呈現(xiàn)出周期性的特點(diǎn)。

滾珠絲杠副中，在滾道中工作的滾珠要承受來(lái)自絲杠滾道和螺母滾道的作用力，即滾珠是處在被壓緊的狀態(tài)下向前滾動(dòng)的。因此，承載區(qū)域內(nèi)，滾珠與滾道之間沒(méi)有間隙。返向通道的作用是使?jié)L珠返回螺旋運(yùn)動(dòng)的初始點(diǎn)，讓絲杠副的滾珠螺旋運(yùn)動(dòng)能夠循環(huán)進(jìn)行。由于結(jié)構(gòu)的限制和加工精度的影響，滾珠與返向通道間必須保證一定的間隙，如果沒(méi)有間隙或間隙過(guò)小，滾珠與返向通道間將發(fā)生劇烈的摩擦，不僅會(huì)產(chǎn)生過(guò)多的熱量和過(guò)大的噪音，而且還會(huì)造成返向器或?qū)е楣艿膿p壞。根據(jù)目前返向器、導(dǎo)珠管及螺母上對(duì)應(yīng)孔的加工精度，返向循環(huán)通道的直徑通?？刂圃贒w+(0.3～0.7) mm范圍內(nèi)。

由此不難看出，滾珠在進(jìn)出返向通道的過(guò)程中，必須越過(guò)一個(gè)臺(tái)階，臺(tái)階的高度大約為0.15～0.35 mm。圖7顯示了滾珠由返向通道進(jìn)入滾道過(guò)程中的臺(tái)階。

以爬越臺(tái)階的滾珠為研究對(duì)象，臺(tái)階高度為h，在滾珠直徑和運(yùn)動(dòng)速度不變的情況下，參照?qǐng)D8可得，

(5)

其中，

(6)

式(5)化簡(jiǎn)后可得，

(7)

圖9是直徑Dw=5.953 mm的滾珠所受推力與臺(tái)階高度的關(guān)系曲線(xiàn)，此處滾動(dòng)摩阻系數(shù)δ取0.1 mm，在滾動(dòng)摩阻系數(shù)δ不變的情況下，后面滾珠的推力隨著臺(tái)階高度的增大而增大。

滾珠爬上臺(tái)階后，在后面滾珠的推力下將進(jìn)入滾道，此過(guò)程中滾珠通常為滑動(dòng)狀態(tài)。來(lái)自螺母的支持力NN和來(lái)自絲杠的支持力NS的大小都取決于滾珠絲杠副的預(yù)緊力或絲杠副承受的外部載荷的大小，預(yù)緊力或外載荷越大，滾珠承受的螺母和絲杠的支持力越大。圖10中γ角是回珠曲線(xiàn)與螺旋線(xiàn)交點(diǎn)處的夾角，F(xiàn)S1是螺母滾道對(duì)滾珠的摩擦力，F(xiàn)S2是絲杠滾道對(duì)滾珠的摩擦力，F(xiàn)S3是來(lái)自后面滾珠的摩擦力。對(duì)滾珠進(jìn)行受力分析可以得到式(8)：

(8)

將上式化簡(jiǎn)可得，

(9)

式中：μ為滑動(dòng)摩擦系數(shù)，取0.1。支持力NN與推力成正比，當(dāng)預(yù)緊力、外載荷及滾珠承載圈數(shù)不變時(shí)，NN為定值?；刂椴叟c滾道的夾角γ越大，推力NH越大。以型號(hào)5010，循環(huán)圈數(shù)3圈，滾珠5.953的滾珠絲杠副為例，圖11為推力NH與角度γ的關(guān)系圖。

綜上，回珠通道臺(tái)階h的大小，以及回珠曲線(xiàn)與滾道螺旋線(xiàn)的夾角γ的大小對(duì)滾珠絲杠副的發(fā)卡現(xiàn)象有著至關(guān)重要的影響。h和γ的增大，都會(huì)引起后面滾珠推力的增加，所以在設(shè)計(jì)返向器時(shí)應(yīng)盡量減小h和γ。

3　內(nèi)循環(huán)滾珠絲杠副返向器設(shè)計(jì)

根據(jù)前文所述，返向器結(jié)構(gòu)中影響滾珠絲杠副性能的主要參數(shù)是回珠曲線(xiàn)半徑與滾珠半徑的比值S、回珠通道與滾道接口處的臺(tái)階h、回珠曲線(xiàn)與螺旋線(xiàn)交點(diǎn)處的夾角γ。當(dāng)然，回珠曲線(xiàn)應(yīng)該是光滑的，至于光滑到什么程度，即曲線(xiàn)需要多少階可導(dǎo)并不是主要問(wèn)題，因?yàn)榭蓪?dǎo)的階數(shù)與曲率半徑無(wú)直接關(guān)系，而影響滾珠受力狀態(tài)的恰恰是回珠曲線(xiàn)的曲率半徑。若同一型號(hào)返向器，兩種回珠曲線(xiàn)，第一種曲線(xiàn)二階可導(dǎo)，曲率半徑為常數(shù)；第二種曲線(xiàn)五階可導(dǎo)，曲率半徑變化較大。很顯然第二種曲線(xiàn)不如第一種曲線(xiàn)，因?yàn)闈L珠在回珠通道中的摩擦轉(zhuǎn)矩與S成反比，即第二種曲線(xiàn)中滾珠的受力忽大忽小，若與回珠通道接口處滾珠的受力峰值相疊加，則很有可能導(dǎo)致滾珠絲杠副“卡死”，即轉(zhuǎn)不動(dòng)。因此回珠曲線(xiàn)曲率半徑的變化范圍應(yīng)盡可能小。

下面以?xún)?nèi)循環(huán)5010為例，研究返向器的設(shè)計(jì)。

3.1已知條件

滾珠絲杠副中徑d0=50 mm，導(dǎo)程Ph=10 mm，使用鋼球Dw=5.953 mm，滾珠絲杠大徑d=48.8 mm，齒頂圓角rs=0.6 mm。

3.2螺旋線(xiàn)方程

如圖12所示，圖中為滾珠絲杠副螺旋線(xiàn)，其在直角坐標(biāo)系中的參數(shù)方程見(jiàn)式(10)。參數(shù)t是螺旋線(xiàn)上點(diǎn)到y(tǒng)軸的垂線(xiàn)與z軸的夾角，逆著y軸方向看去逆時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?/p>

(10)

當(dāng)π/2≤t≤π時(shí)，設(shè)t=π/2+α0，0≤α0≤π/2，sint=sin(π/2+α0)=cosα0，即當(dāng)t∈[π/2，π]時(shí)，螺旋線(xiàn)的方程可表示為：

(11)

3.3返向器外形確定

返向器外形尺寸對(duì)回珠曲線(xiàn)曲率半徑的影響非常大，通常來(lái)講外形越細(xì)長(zhǎng)，回珠曲線(xiàn)的半徑隨之會(huì)越大。當(dāng)然，前提條件必須保證螺母返向器孔到相鄰滾道的安全距離以及返向器的最小壁厚，如圖13所示。在返向器寬度W不變的情況下，a0越小，長(zhǎng)度L就可以越長(zhǎng)；a0不變，寬度W越小，返向器最小壁厚越小。因此，在保證安全距離a0及最小壁厚的前提下要盡可能增大L，減小W。此處，最小距離為a0=1.2 mm，返向器寬度12 mm，長(zhǎng)度為28 mm，中心線(xiàn)與螺母軸線(xiàn)的夾角取60°。

3.4返向器回珠曲線(xiàn)

返向器回珠曲線(xiàn)是由兩個(gè)柱面曲面相交而成，分別記作Σ1和Σ2。柱面曲面Σ1的準(zhǔn)線(xiàn)在xoy平面，柱面曲面Σ2的準(zhǔn)線(xiàn)在zox平面。

3.4.1Σ1曲面設(shè)計(jì)

如圖14所示，螺旋線(xiàn)在xoy平面內(nèi)的投影關(guān)于原點(diǎn)對(duì)稱(chēng)，因此曲面Σ1的準(zhǔn)線(xiàn)也應(yīng)關(guān)于原點(diǎn)對(duì)稱(chēng)。首先能夠確定的準(zhǔn)線(xiàn)上的點(diǎn)為原點(diǎn)O和起點(diǎn)A，起點(diǎn)A是螺旋線(xiàn)投影與返向器外形的交點(diǎn)，即正弦曲線(xiàn)和圓弧的交點(diǎn)。A點(diǎn)的計(jì)算精度直接影響到接口處回珠槽與滾道的對(duì)正程度，從而會(huì)影響臺(tái)階高度h的值，h誤差越大臺(tái)階高度差越大。本文采用二分法來(lái)求A點(diǎn)的坐標(biāo)。

由返向器外形設(shè)計(jì)中可以知道，返向器外形圓弧方程如下：

(12)

其中：x0、y0為圓弧圓心坐標(biāo)；R0為圓弧半徑，x0、y0、R0均為已知參數(shù)。求A點(diǎn)坐標(biāo)前，先縮小A點(diǎn)的范圍，以便求解。圓弧頂部象限點(diǎn)為Q(x0，(R0+y0))，圓弧右邊象限點(diǎn)為P((R0+x0)，y0)。A點(diǎn)的坐標(biāo)為如下方程組(13)的解。

(13)

由式(13)可得

(14)

方程(14)等式左端部分記作f(x)，則方程(14)可寫(xiě)成f(x)=0。而方程f(x)=0的實(shí)根在幾何上表示函數(shù)y=f(x)與x軸交點(diǎn)的橫坐標(biāo)。從圖14可知，A點(diǎn)x坐標(biāo)的范圍xQ

在用三維軟件設(shè)計(jì)的過(guò)程中，A點(diǎn)的坐標(biāo)值可以直接用軟件中的命令測(cè)量出來(lái)。

A點(diǎn)的坐標(biāo)計(jì)算完成后，在準(zhǔn)線(xiàn)的起始端增加一段螺旋線(xiàn)投影，長(zhǎng)度約為1.5 mm，其目的是為了減小滾珠進(jìn)入滾道過(guò)程中的阻力，即減小γ角。

為了避免因曲率半徑的突然減小而引起滾珠絲杠副轉(zhuǎn)矩的突然增大，在設(shè)計(jì)中采用圓弧曲線(xiàn)，因?yàn)閳A弧曲線(xiàn)的曲率是不變的。為了使關(guān)于原點(diǎn)相互對(duì)稱(chēng)的曲線(xiàn)能夠光滑連接，在原點(diǎn)O處增加了一段直線(xiàn)，直線(xiàn)的長(zhǎng)度盡可能地小，這樣可以使圓弧的半徑值達(dá)到最大。設(shè)計(jì)過(guò)程中，先確定直線(xiàn)方程，后定圓弧方程。由已知條件可知，直線(xiàn)經(jīng)過(guò)原點(diǎn)，直線(xiàn)與x軸的夾角取(π/4-λ)，λ為螺旋升角，5010的螺旋升角為3.642 6°。直線(xiàn)方程可表示為式(15)，直線(xiàn)的長(zhǎng)度此處取1.4 mm。

(15)

由于圓弧曲線(xiàn)與螺旋線(xiàn)投影和直線(xiàn)相切，另外始末點(diǎn)的坐標(biāo)已知，于是可以求出中間圓弧曲線(xiàn)的方程。

5010返向器曲面Σ1的準(zhǔn)線(xiàn)方程如式(16)，曲面的母線(xiàn)與z軸平行。

(16)

3.4.2Σ2曲面設(shè)計(jì)

曲面Σ2的準(zhǔn)線(xiàn)與Σ1的準(zhǔn)線(xiàn)有密切的關(guān)系，參照?qǐng)D14，當(dāng)滾珠由A點(diǎn)進(jìn)入回珠通道后，隨著滾珠的向前運(yùn)動(dòng)，在xoy平面內(nèi)，滾珠中心將逐漸偏離螺旋線(xiàn)。給定一個(gè)x坐標(biāo)，將對(duì)應(yīng)一個(gè)偏離量，設(shè)沿y坐標(biāo)方向的偏離量為ν′，ν′=y1-y2，y1為螺旋線(xiàn)在xoy平面內(nèi)的投影，y2為Σ1的準(zhǔn)線(xiàn)。

隨著滾珠的運(yùn)動(dòng)，滾珠中心的x坐標(biāo)將從xA減小到0，5010回珠曲線(xiàn)的xA坐標(biāo)為12.927。在12.927至10.5的范圍內(nèi)，滾珠中心與螺旋線(xiàn)重合，沿絲杠軸線(xiàn)方向的偏離量，即y向偏離量ν′為零。當(dāng)x從10.5變至0的范圍內(nèi)，y向離量ν′從0逐漸增大到Ph/2。

在滾道的法向截面內(nèi)，如圖15所示，滾道為歌德式雙圓弧形狀，設(shè)滾珠中心到對(duì)稱(chēng)中心線(xiàn)的距離為ν，并將其稱(chēng)作法向偏離量，于是可以得到法向偏離量ν與軸向偏離量ν′之間的關(guān)系，見(jiàn)式(17)。

(17)

各符號(hào)的含義如下：λ為滾珠絲杠副螺旋開(kāi)角；e為雙圓弧圓心到對(duì)稱(chēng)中心的距離；va為滾珠運(yùn)動(dòng)至a點(diǎn)時(shí)，滾珠中心到對(duì)稱(chēng)中心的距離；vb為滾珠運(yùn)動(dòng)至b點(diǎn)時(shí)，滾珠中心到對(duì)稱(chēng)中心的距離；a為滾道輪廓雙圓弧的端點(diǎn)；b為齒頂圓弧的端點(diǎn)；c為滾珠在滾道中運(yùn)動(dòng)時(shí)的接觸點(diǎn)；β為接觸角；Rt為滾道圓弧半徑；rs為齒頂圓弧半徑；rb為滾珠半徑，rb=Dw/2；d為滾珠絲杠大徑；d0為滾珠絲杠副節(jié)圓直徑(即中徑)。

(18)

當(dāng)滾珠運(yùn)動(dòng)至a點(diǎn)時(shí)，

(19)

當(dāng)滾珠運(yùn)動(dòng)至b點(diǎn)時(shí)，

(20)

設(shè)ρ為滾珠中心到y(tǒng)軸的距離。

當(dāng)0≤ν≤νa時(shí)，

(21)

當(dāng)νa<ν≤νb時(shí)，

(22)

當(dāng)νb<ν≤Ph/2時(shí)，

(23)

則可以得到滾珠貼著絲杠外表面運(yùn)動(dòng)時(shí)的邊界曲線(xiàn)，如下式：

(24)

考慮到返向器的制造公差，為了防止干涉，在遠(yuǎn)離滾珠運(yùn)動(dòng)邊界0.1～0.15 mm的位置設(shè)計(jì)曲面Σ2的準(zhǔn)線(xiàn)，準(zhǔn)線(xiàn)位于zox平面，準(zhǔn)線(xiàn)曲線(xiàn)由正弦曲線(xiàn)和三段圓弧組成，圓弧和正弦曲線(xiàn)相連接處為相切關(guān)系，如圖16所示。5010返向器曲面Σ2的準(zhǔn)線(xiàn)方程見(jiàn)式(25)。

(25)

3.5返向器安裝結(jié)構(gòu)

返向器的安裝結(jié)構(gòu)對(duì)于滾珠絲杠副的流暢性、噪音、轉(zhuǎn)速有著重要影響，直接關(guān)系到返向器回珠曲線(xiàn)與螺紋滾道的位置關(guān)系。本文推薦用帶“耳朵”的結(jié)構(gòu)，如圖17所示，返向器兩側(cè)伸出兩個(gè)“耳朵”，返向器依靠?jī)蓚€(gè)耳朵在螺母滾道中定位，兩個(gè)耳朵的頂面為螺旋面，螺旋面與螺母滾道面相貼合。這種結(jié)構(gòu)的返向器回珠曲線(xiàn)與螺母滾道螺旋線(xiàn)位置度較高。因?yàn)槁菽嘎菁y滾道通常是按照絲杠的節(jié)圓(或中徑)尺寸配磨的。絲杠為細(xì)長(zhǎng)件，精磨螺紋時(shí)為了保證螺紋的螺距精度，通常要進(jìn)行多次光磨，因而絲杠的節(jié)圓(或中徑)公差較大，為±0.15 mm。螺母的節(jié)圓自然隨著絲杠節(jié)圓變化。而靠?jī)蓚€(gè)耳朵徑向定位可以保證回珠槽與滾道的徑向位置不隨節(jié)圓的變化而變化。

3.6返向器的制造工藝

返向器選用不銹鋼0Cr17Ni4Cu4Nb粉末冶金燒結(jié)而成。0Cr17Ni4Cu4Nb材料類(lèi)似于美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)的AISI630或17-4PH，這是一種馬氏體沉淀硬化不銹鋼，該鋼的熱處理工藝簡(jiǎn)單，抗氧化性能好，固溶處理后為馬氏體組織[3]，是返向器材料的理想選擇。由于返向器結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，因此采用金屬粉末注射成形工藝制造技術(shù)，該工藝技術(shù)適合大批量生產(chǎn)小型、精密、三維形狀復(fù)雜以及具有特殊性能要求的金屬零部件[4]。返向器成型后其硬度易控制在35HRC左右。圖18是金屬粉末注射成形工藝方法制作的內(nèi)循環(huán)返向器。

4　性能試驗(yàn)

為了驗(yàn)證新型返向器的效果，我公司對(duì)使用新、舊兩款返向器的滾珠絲杠副5010分別進(jìn)行了性能試驗(yàn)。試驗(yàn)設(shè)備為滾珠絲杠副綜合性能試驗(yàn)臺(tái)，如圖19所示。

兩種絲杠副除了螺母返向器不同之外，其余結(jié)構(gòu)和試驗(yàn)條件完全相同。兩種返向器的實(shí)物對(duì)比見(jiàn)圖20。試驗(yàn)中，絲杠轉(zhuǎn)速為1 000 r/min，工作臺(tái)加速度9.8 m/s2，行程1 000 mm。

試驗(yàn)轉(zhuǎn)矩對(duì)比圖如圖21所示，從圖中可以看出，在勻速運(yùn)動(dòng)階段(a)的轉(zhuǎn)矩波動(dòng)為(b)的1/4～1/3。圖22為噪音、溫升對(duì)比圖，圖中可以看出(a)的噪音比(b)的噪音低2～3 dB，(a)螺母的溫升比(b)螺母低2～4 ℃，絲杠的溫度沒(méi)有顯著差異。

從試驗(yàn)結(jié)果可以看出使用了新返向器的滾珠絲杠副在扭矩波動(dòng)、噪音、溫升等方面明顯好于使用了傳統(tǒng)返向器的滾珠絲杠副。

5　結(jié)語(yǔ)

本文研究了內(nèi)循環(huán)滾珠絲杠副滾珠在循環(huán)通道中的力學(xué)特性，并在此基礎(chǔ)上以5010為例進(jìn)行了返向器的優(yōu)化設(shè)計(jì)研究和性能試驗(yàn)。最后得出以下結(jié)論。

(1)在不計(jì)滾珠自重的情況下，滾珠在返向器回珠槽中運(yùn)動(dòng)時(shí)，回珠槽對(duì)滾珠的滾動(dòng)摩阻力偶矩Mf與S成反比，其中S為回珠曲線(xiàn)的半徑與滾珠半徑的比值。

(2)隨著回珠通道與滾道接口處臺(tái)階h的增大，滾珠所受的推力將增大；回珠曲線(xiàn)與滾道螺旋線(xiàn)的夾角γ越大，滾珠所受的推力隨之增大。在返向器設(shè)計(jì)過(guò)程中，應(yīng)盡量減小h和γ。

(3)減小回珠曲線(xiàn)曲率半徑的變化范圍，可以減小滾珠在循環(huán)通道中所受摩擦力和滾動(dòng)摩擦力偶矩的波動(dòng)。

(4)在保證螺母返向器孔到相鄰滾道的安全距離和返向器最小壁厚的前提下，應(yīng)盡可能增大返向器外形的長(zhǎng)度，減小寬度，如此可增大回珠曲線(xiàn)的半徑。

(5)采用了二分法求解螺旋線(xiàn)與返向器圓弧外形的交點(diǎn)坐標(biāo)，提高了交點(diǎn)坐標(biāo)的計(jì)算精度。

(6)提出了“正余弦曲線(xiàn)+圓弧”為準(zhǔn)線(xiàn)的新型返向器回珠曲線(xiàn)。

(7)通過(guò)性能試驗(yàn)可以得出，使用了新型返向器的滾珠絲杠副在扭矩波動(dòng)、噪音、溫升等方面明顯好于使用了傳統(tǒng)返向器的滾珠絲杠副。

[1]程光仁，施祖康，張超鵬.滾珠螺旋傳動(dòng)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1987.

[2]劉建佐. 滾珠絲杠副力學(xué)特性及滾珠循環(huán)系統(tǒng)研究[D].大連：大連理工大學(xué)，2012.

[3]中國(guó)航空材料手冊(cè)編輯委員會(huì). 中國(guó)航空材料手冊(cè)[M].北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，1988.

[4]韓建明.材料成型工藝技術(shù)基礎(chǔ)[M].北京：中國(guó)鐵道出版社，2002.

(編輯汪藝)(收修改稿日期：2015-11-13)

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·名詞解釋·

專(zhuān)門(mén)化磨床專(zhuān)門(mén)化磨床是專(zhuān)門(mén)磨削某一類(lèi)零件，如曲軸、凸輪軸、花鍵軸、導(dǎo)軌、葉片、軸承滾道及齒輪和螺紋等的磨床。除以上幾類(lèi)外，還有珩磨機(jī)、研磨機(jī)、坐標(biāo)磨床和鋼坯磨床等多種類(lèi)型。

Study on deflector of internal recirculation ball screws

LIU Jianzuo, LIU Xinrui

(Dalian Golden CNC Group Co., Ltd., Dalian 116620, CHN)

Deflector is the key part of internal recirculation ball screws, the structure affects performance of ball screws. In this article, mechanical characteristics and ball recirculation system of ball screw is studied, and then the rules of deflector parameter affecting performance of ball screws are summarized. After that, a new directrix which is made up of sine and circle curve is raised. Finally, the installation structure and material and manufacture process are studied. The rusult obtains good effect.

ball screws; deflector; recirculation slot; force analysis of the ball; recirculation curve

TH132.1

A

劉建佐，男，1981年生，碩士，工程師，研究方向?yàn)闈L珠絲杠副。

160549

“國(guó)家高檔數(shù)控機(jī)床與基礎(chǔ)制造裝備”科技重大專(zhuān)項(xiàng)(2015ZX04005002)