高上進 李 輝 張 巍

動靜壓軸承稀油站分析與研究

高上進 李 輝 張 巍

（武昌工學(xué)院 機械工程學(xué)院，武漢 430065）

本文主要通過傳統(tǒng)計算方法與現(xiàn)代計算機軟件模擬的方法，分析裝有動靜壓軸承的稀油潤滑系統(tǒng)——高低壓稀油站管道內(nèi)部油液的流動情況。運用Solidworks插件Flow simulation分析球閥閥體內(nèi)部流場，結(jié)合計算結(jié)果得出：在高低壓稀油站中，可以通過適當(dāng)縮小系統(tǒng)管徑，提高球閥許用壓力來實現(xiàn)縮小稀油站占地面積，降低經(jīng)濟成本，同時也不影響機械設(shè)備的正常工作。

動靜壓軸承 高低壓稀油站 Solidworks 球閥

軸承作為機床轉(zhuǎn)子系統(tǒng)中的關(guān)鍵部件，它的可靠性、精度、性能關(guān)系到整套設(shè)備的正常運行。動靜壓軸承廣泛運用在高速運動的機械設(shè)備中，如磨床、高速紙機、風(fēng)機。在這類設(shè)備中，為降低軸承內(nèi)部的磨損，提高機械設(shè)備的加工精度和使用壽命，工業(yè)上常用高低壓稀油潤滑系統(tǒng)對其進行潤滑。稀油站是稀油潤滑系統(tǒng)的心臟，但是由于本身組成元件數(shù)目多，占地面積大。本文以風(fēng)機主軸承為潤滑的工況條件，運用理論計算法和現(xiàn)代計算機模擬分析的方法，分析得出稀油潤滑系統(tǒng)內(nèi)部油液的流動情況，為提高經(jīng)濟效益提供參考依據(jù)。

1 高低壓稀油站概述

本文以為風(fēng)機主軸承提供潤滑的GXYZ-10/160A高低壓型稀油站作為參考進行闡述。設(shè)備有高低壓兩個油泵，高壓油泵用于風(fēng)機主軸承啟動和停止時，低壓油泵用于工作時。技術(shù)規(guī)格參數(shù)見表1。

表1　技術(shù)規(guī)格

2 稀油潤滑系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計及參數(shù)分析

2.1 優(yōu)化設(shè)計假設(shè)

假設(shè)能否像其他類型稀油站一樣，通過縮小管道尺寸，從而節(jié)約稀油站的使用成本，提高經(jīng)濟效益。而此假設(shè)一定是在滿足高低壓稀油站仍能對風(fēng)機提供良好的潤滑前提下進行的，即保證高低壓稀油站對風(fēng)機軸承提供油液的壓力與流量不變。

下面進行參數(shù)分析，探討將稀油潤滑系統(tǒng)管道由DN50mm縮小到DN40mm，是否可以保證稀油站對風(fēng)機軸承的正常潤滑。由于高低壓稀油站工作的特殊性，即風(fēng)機主軸啟動和停止，正常工作時啟動不同的油泵。因此需要分別探討說明。

2.2 速度參數(shù)分析

下面就兩種情況計算分析稀油潤滑系統(tǒng)管道內(nèi)部潤滑油平均流動速度。

正常工作時，低壓泵工作，潤滑系統(tǒng)管道內(nèi)的流量、平均速度、內(nèi)徑的計算關(guān)系如式（1）所示。

式中，V為管道內(nèi)油液平均速度（m/s）；Q為管道內(nèi)流量（m3/s）；D為管道內(nèi)徑（m）；Q取160×10-3/60(m3/s）；π取3.142。

D=50mm時，得V為1.358m/s；D=40mm時，得V為2.122m/s。

雷諾數(shù)Re可以用式（2）計算得出。

式中，V為管道內(nèi)油液流動的平均速度(m/s）；D為管道內(nèi)徑（m）；v為油液的運動黏度（m2/s）。查表得N150機械油的運動黏度為v=1.04×10-4（m2/s）。

D=50mm時，得Re=653；D=40mm時，得Re=816。

在電機啟動或停止時，高壓泵工作，此時系統(tǒng)管道內(nèi)的流量為Q=10（L/min）,同理可得在D=50（mm）時，管道內(nèi)平均速度為V=0.08（m/s）,相應(yīng)的雷諾數(shù)Re=41；在D=40（mm）時,管道內(nèi)平均速度為V=0.13（m/s），相應(yīng)的雷諾數(shù)Re=51。

對于計算結(jié)果的相關(guān)說明。由平均速度的計算結(jié)果可知：正常工作時，速度由V=1.358（m/s）提高到V=2.122 （m/s）；在風(fēng)機主軸啟動或停止時，速度由V=0.08（m/s）提高到V=0.13（m/s），由表2可知，速度均在管道允許的速度范圍內(nèi)。

表2　管內(nèi)允許速度

在理論的計算中，常用臨界雷諾數(shù)Recs來作為判斷流體流動狀態(tài)的依據(jù)，小于臨界雷諾數(shù)則為層流，大于臨界雷諾數(shù)則為紊流。通過查液壓相關(guān)技術(shù)手冊，得到圓形截面的臨界雷諾數(shù)為2000，滑閥截面為260。根據(jù)上面關(guān)于不同情況下雷諾數(shù)的計算結(jié)果，均小于臨界雷諾數(shù)，故可判斷油液在稀油系統(tǒng)管道由50mm縮小到40mm后的流動狀態(tài)仍為層流，油液在管道中流動穩(wěn)定，對稀油系統(tǒng)工作影響不大。

而在油液經(jīng)過球閥時的流動狀態(tài)與在油管中的狀態(tài)有所不同。當(dāng)高壓泵工作時，油液流經(jīng)球閥時雷諾數(shù)均小于臨界雷諾數(shù)260，為層流；當(dāng)?shù)蛪罕霉ぷ?，油液流?jīng)球閥的狀態(tài)為紊流。由紊流特點可知油液在閥內(nèi)流動不穩(wěn)定，造成球閥處壓力分布不規(guī)則，經(jīng)驗可知這種壓力分布的不規(guī)則必然會引起油液的壓力在某一瞬間急劇升高，形成較大的壓力峰值，即液壓沖擊。至此，將稀油系統(tǒng)管道縮小是否可行這一問題的焦點在于油液在閥內(nèi)的紊流狀態(tài)對球閥造成的液壓沖擊是否超出閥體的正常工作壓力范圍。

2.3 液壓沖擊參數(shù)分析

發(fā)生液壓沖擊管道系統(tǒng)的壓力峰值有時要比正常工作壓力高好幾倍，大大降低液壓傳動的精度與閥的壽命，甚至影響系統(tǒng)的正常工作。因此要盡量減少液壓沖擊。由管道中產(chǎn)生液壓沖擊時的能量守恒定律可得，液壓的動能轉(zhuǎn)化為液壓的壓力能，便可計算出液壓沖擊時在閥門處壓力的升高值Δpmax。具體見公式（3）。

式中，A為管道截面積；l為管道長度；v為管道內(nèi)流體流速；ρ為密度；K'為流體的等效體積彈性模量；Δpmax為液壓沖擊時壓力升高峰值。

由（3）式可得Δpmax，Δpmax如式（4）所示。

查表知，K'=15.6×108Pa，ρ=900kg/m3，v=2.122m/s。將數(shù)據(jù)代入式（4），得Δpmax=2514368.54Pa≈2.51MPa。

3 閥門內(nèi)部油液流動計算機模擬

利用計算機模擬的方法，觀察球閥內(nèi)部壓力分布，再結(jié)合液壓沖擊，確定閥門處所承受的最后壓力。

計算機模擬采用的流體模擬分析工具為Solid work軟件中自帶的專業(yè)流體分析插件——Solidwork Flow simulation。球閥用Solidworks建模，材料為不銹鋼。啟動Flow simulation插件，新建流體機械油N150，溫度設(shè)為40攝氏度，密度為900kg/m3，動力粘度設(shè)為u=1.23Pa·s。設(shè)置初始條件，壓力設(shè)為0.4MPa，初始速度為2.122m/s。速度流入方向為垂直截面方向，選定靜壓力所在球閥內(nèi)的區(qū)域，然后選定求解目標進行擊求解。查看的數(shù)據(jù)有如圖1所示閥體前示面流體的靜壓力，圖2所示閥門內(nèi)部流體的靜壓力和速度的表面積圖。

圖1　閥體前示面上靜壓力分布圖

圖2　閥體內(nèi)部速度與靜壓力表面積圖

由Solidwork軟件模擬的結(jié)果圖2顯示閥體內(nèi)部最大的靜壓力為405174Pa，結(jié)合上面計算的液壓沖擊對閥門處的最大液壓沖擊，得到閥門處所承受總的壓力為P總= 2.51MPa+405174Pa≈2.92MPa。則根據(jù)結(jié)果選用的閥門公稱壓力參數(shù)為：PN=4MPa。

4 總結(jié)

通過上述的分析，縮小稀油潤滑系統(tǒng)會導(dǎo)致管道內(nèi)部油液的速度變大，對閥門的壓力變大，但在高壓系統(tǒng)管道內(nèi)部的流體流動狀態(tài)仍為層流，不影響稀油站的潤滑效果，在低壓系統(tǒng)通過提高閥門的承壓壓力的范圍，很好地解決了對閥門壓力增大的問題，從而縮小了稀油站的占地面積，節(jié)省材料，降低生產(chǎn)成本，獲得了經(jīng)濟效益。

[1]聞邦椿.機械設(shè)計手冊單行本：液壓傳動與控制[M].北京：機械工業(yè)出版社，2014.

[2]巴鵬，鄒長星.XYZ-100稀油站系統(tǒng)管徑優(yōu)化可行性分析[J].潤滑與密封，2009，（8）.

Analysis and Research on the Oil Station of Dynamic and Static Pressure Bearing

GAO Shangjin,LI Hui,ZHANG Wei
(Wuchang Institute of mechanical engineering, Wuhan 430065)

This paper mainly analyzes the flow of the fluid in the fluid of the high and low pressure thin oil station, which is based on the traditional calculation method and the modern computer software simulation. Solidworks Flow simulation analysis of the internal flow field, combined with the calculation results: in the high and low pressure dilute oil station, can be appropriate to reduce the diameter of the system, improve the valve to achieve the use of pressure to achieve the reduction of oil station area, reduce economic costs, but also does not affect the normal operation of machinery and equipment.

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