李浩睿(廣東粵電靖海發(fā)電有限公司,廣東 揭陽(yáng) 515223)
1000MW超超臨界機(jī)組運(yùn)行方式節(jié)能優(yōu)化探討
李浩睿
(廣東粵電靖海發(fā)電有限公司,廣東 揭陽(yáng) 515223)
從各個(gè)程序與機(jī)組入手,能有效地對(duì)1000MW機(jī)組進(jìn)行節(jié)能運(yùn)行優(yōu)化。本文從機(jī)組供電節(jié)能優(yōu)化、提高電廠利潤(rùn)和效率的方向出發(fā),分析了對(duì)機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程節(jié)能優(yōu)化、機(jī)組輔機(jī)設(shè)備運(yùn)行方式節(jié)能優(yōu)化兩方面,給出了機(jī)組運(yùn)行節(jié)能優(yōu)化的措施,為1000MW機(jī)組節(jié)能優(yōu)化提供可借鑒的經(jīng)驗(yàn)。
節(jié)能;運(yùn)行方式;優(yōu)化
DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.16.062
隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展,人們對(duì)資源的要求也越來(lái)越多,各地發(fā)電廠的建設(shè)正在不斷地進(jìn)行中。發(fā)電廠的宗旨就是為人們高效順利地提供電力,但是,由于現(xiàn)階段電廠的設(shè)備管理不完善,導(dǎo)致了電廠的供電設(shè)備能耗過(guò)大,這就造成了電廠的效率不高。如何提高電廠的運(yùn)行效率成為了人們值得思考的問(wèn)題。下面結(jié)合我廠1000MW機(jī)組的工作情況,就如何降低機(jī)組供電能耗進(jìn)行討論。
1.1啟動(dòng)前的準(zhǔn)備階段即要合理安排好機(jī)組的系統(tǒng)恢復(fù)及檢查工作
檢修工作后期盡可能多的恢復(fù)基礎(chǔ)系統(tǒng)運(yùn)行,比如循環(huán)水、工業(yè)水等,減少啟機(jī)前工作量,而不應(yīng)該去等開(kāi)機(jī)指令才去恢復(fù)。不管是計(jì)劃?rùn)z修的機(jī)組還是調(diào)停機(jī)組,一旦具備條件就應(yīng)對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行沖洗,合格后備用,特別是凝結(jié)水、除氧器水質(zhì)。電氣設(shè)備絕緣應(yīng)在開(kāi)機(jī)啟動(dòng)前,并在規(guī)程規(guī)定的絕緣有效期內(nèi)安排測(cè)絕緣合格并送電備用,避免啟機(jī)過(guò)程中安排大量人力和時(shí)間做這個(gè)工作。同時(shí)相關(guān)管道的預(yù)暖應(yīng)該盡量在此時(shí)進(jìn)行。
1.2合理安排系統(tǒng)啟動(dòng)順序,并同步安排能同時(shí)進(jìn)行恢復(fù)的系統(tǒng)
(1)統(tǒng)籌安排各項(xiàng)操作任務(wù),以機(jī)、爐、電三條主線(xiàn)構(gòu)成,基于啟動(dòng)操作票,以機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程重要節(jié)點(diǎn)和邏輯順序,優(yōu)化啟動(dòng)程序。使一些操作同步進(jìn)行,特別是在必須等待的時(shí)間段內(nèi)提前做一些操作,有利于整個(gè)啟動(dòng)過(guò)程更加緊湊、合理。減少“人員個(gè)體水平偏差和個(gè)體因素”引起的啟機(jī)延時(shí),使整個(gè)啟動(dòng)過(guò)程條理清晰,運(yùn)行人員能有目的的去組織各項(xiàng)操作。
(2)凝補(bǔ)水系統(tǒng)啟動(dòng),凝汽器上水、熱井沖洗、除氧器沖洗的同時(shí)即展開(kāi)BCP(爐水循環(huán)泵)注水管路沖洗并注水,避免BCP注水水質(zhì)不合格造成的時(shí)間延誤。
(3)上水水質(zhì)合格時(shí)通過(guò)前置泵上水。小機(jī)沖轉(zhuǎn)后通過(guò)小機(jī)上水,減少上水時(shí)間。利用鍋爐上水和水質(zhì)化驗(yàn)期間對(duì)風(fēng)煙、制粉系統(tǒng)進(jìn)行啟動(dòng)前檢查和準(zhǔn)備工作。
(4)鍋爐冷熱態(tài)清洗階段BCP(爐水循環(huán)泵)系統(tǒng)的360閥開(kāi)度維持在85%-90%左右,在保證鍋爐清洗效果的同時(shí),可以增加蒸汽產(chǎn)量,縮短的機(jī)組冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)間,同時(shí)節(jié)約了煤、水、汽及廠用電。冷態(tài)啟動(dòng)過(guò)程清洗時(shí)間約1個(gè)小時(shí),機(jī)組升溫升壓至汽輪機(jī)沖轉(zhuǎn)開(kāi)始時(shí)間約為0.5個(gè)小時(shí),
節(jié)約淡水資源:1(小時(shí))*150(噸/小時(shí))=150(噸)
節(jié)約煤炭資源:0.5(小時(shí))*45(噸/小時(shí))=22.5(噸)
總計(jì)節(jié)約成本:150(噸)*5(元/噸)+22.5(噸)*850(元/噸)=19875(元)
(5)風(fēng)煙系統(tǒng)的啟動(dòng)應(yīng)安排在軸封系統(tǒng)投入后。風(fēng)煙系統(tǒng)啟動(dòng)時(shí)一般是兩側(cè)送引風(fēng)機(jī)同時(shí)啟動(dòng)。從風(fēng)煙系統(tǒng)啟動(dòng)到汽機(jī)沖轉(zhuǎn)耗時(shí)達(dá)9h,若汽機(jī)是冷態(tài)啟動(dòng),加上暖機(jī)時(shí)間風(fēng)煙系統(tǒng)從啟動(dòng)到負(fù)荷250MW需約15h。實(shí)際只需要單側(cè)風(fēng)組即可滿(mǎn)足鍋爐啟動(dòng)要求。因此鍋爐點(diǎn)火前只啟動(dòng)單側(cè)風(fēng)組,負(fù)荷>250MW時(shí)再啟動(dòng)另一側(cè)風(fēng)組。按推遲10h,以130MW時(shí)風(fēng)機(jī)負(fù)荷電流為平均值計(jì)算,以表1數(shù)據(jù)。
表1
此舉可節(jié)約廠用電(84/291*2550+153/418*3800+284/793*6900+1 42/389*3400)*10=58390 KW·h
(6)在鍋爐升溫升壓階段,可以同時(shí)進(jìn)行汽輪機(jī)高壓缸預(yù)暖,高壓調(diào)閥閥殼預(yù)暖。
(7)在汽機(jī)沖轉(zhuǎn)后暖機(jī)期間,可以同時(shí)進(jìn)行發(fā)變組的熱備用狀態(tài)轉(zhuǎn)換,發(fā)變組保護(hù)相關(guān)壓板的投退工作,并且讓高低壓加熱器系統(tǒng)隨機(jī)投入,投入第二臺(tái)小機(jī)投入四抽供汽管道暖管。
(8)負(fù)荷達(dá)到400MW后才進(jìn)行第二臺(tái)小機(jī)沖充轉(zhuǎn)工作,此時(shí)進(jìn)行廠用電切換后才啟動(dòng)第二臺(tái)增壓風(fēng)機(jī),并且進(jìn)行汽泵并泵工作。推遲第二臺(tái)小機(jī)的啟動(dòng)時(shí)間起到節(jié)約煤、水、汽及廠用電的效果。
1.3優(yōu)化啟動(dòng)時(shí)間的效益
啟動(dòng)優(yōu)化后,機(jī)組啟動(dòng)效率有顯著的提升,拋開(kāi)一些設(shè)備原因的客觀因素,平均減少3個(gè)小時(shí)以上的啟動(dòng)時(shí)間。以2014年機(jī)組啟動(dòng)次數(shù)17次計(jì),每次減少啟動(dòng)時(shí)間3小時(shí),機(jī)組年度負(fù)荷率為65%,上網(wǎng)電價(jià)0.502元/千瓦時(shí),平均每小時(shí)燃煤量40噸,按每噸煤550元計(jì)算,預(yù)計(jì)增加純利潤(rùn)約為:
100×10000×0.65×17×3×0.1+40×3×550×17 =443.7萬(wàn)元。
2.1循環(huán)水泵運(yùn)行方式優(yōu)化
本廠循環(huán)水泵一般在負(fù)荷為800MW后即啟動(dòng)第三臺(tái)泵,而不考慮海水溫度的變化。事實(shí)上在保持真空不變的情況下,可以根據(jù)負(fù)荷及海水溫度的變化對(duì)第三臺(tái)泵的啟動(dòng)時(shí)間做出優(yōu)化,如表2所示。
優(yōu)化后,第三臺(tái)循環(huán)水泵的啟動(dòng)時(shí)間平均每天約減少5小時(shí),節(jié)約廠用電11500KW·h/天。
2.2凝結(jié)水泵運(yùn)行方式優(yōu)化
(1)我廠凝結(jié)水泵再循環(huán)調(diào)門(mén)自動(dòng)開(kāi)啟定值原為:凝結(jié)水總流量<1200t/h(單臺(tái)凝結(jié)水泵最小流量600t/h)。機(jī)組負(fù)荷500-550MW時(shí),需要開(kāi)啟凝結(jié)水再循環(huán)調(diào)門(mén)。但由于再循環(huán)管道設(shè)計(jì)的位置、調(diào)門(mén)節(jié)流及管道特性等原因,凝結(jié)水再循環(huán)管道振動(dòng)強(qiáng)烈,多次引起再循環(huán)調(diào)門(mén)氣缸、反饋桿脫落等調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)故障。優(yōu)化后,在保證凝結(jié)水泵安全運(yùn)行的前提下,將再循環(huán)調(diào)門(mén)自動(dòng)開(kāi)啟定值改為:凝結(jié)水總流量<800t/h。修改后,機(jī)組負(fù)荷400MW時(shí)凝結(jié)水流量約850t/h,再循環(huán)調(diào)門(mén)不需要開(kāi)。兩臺(tái)凝結(jié)水泵電流分別由69/71A下降為54/56A,各下降15A,節(jié)能效果明顯,且避免了再循環(huán)管道振動(dòng)及調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)故障。
表2
(2)機(jī)組負(fù)荷400-1000MW時(shí),凝結(jié)水泵出口母管壓力設(shè)定值原設(shè)為2.0MPa和2.3MPa。在保證高旁減溫水及精處理系統(tǒng)壓力不低前提下,凝結(jié)水泵出口母管壓力設(shè)定優(yōu)化為由1.7MPa至2.0MPa。保證除氧器上水調(diào)門(mén)開(kāi)度維持在80%以上,減少了閥門(mén)節(jié)流損失,單臺(tái)凝結(jié)水泵電流下降最大有12A左右,特別是700-850MW時(shí),節(jié)能尤為明顯。
2.3鍋爐風(fēng)量?jī)?yōu)化調(diào)整
鍋爐風(fēng)量控制主要是根據(jù)鍋爐省煤器出口氧量大小調(diào)節(jié)的。我廠對(duì)氧量調(diào)節(jié)的沒(méi)有太明確要求,運(yùn)行人員根據(jù)經(jīng)驗(yàn)及對(duì)保證煤粉安全燃燒的要求,一般氧量會(huì)選擇偏充足,這就對(duì)熱量存在浪費(fèi),加大了排煙熱損失。在未優(yōu)化前,我廠氧量控制一般如表3所示。
表3
經(jīng)過(guò)反復(fù)摸索調(diào)節(jié)及燃燒調(diào)整試驗(yàn)后,在保證煤粉安全燃燒前提下,將鍋爐氧量控制優(yōu)化如表4。
表4
優(yōu)化后,鍋爐熱效率均有相應(yīng)提升,鍋爐總風(fēng)量降低,六大風(fēng)機(jī)及增壓風(fēng)機(jī)電流降低,NOx排放量均有所減少,起到了較大節(jié)能降耗效果,如表5所示。
表5
2.4等離子系統(tǒng)投入方式優(yōu)化
我廠采用中速磨正壓直吹式制粉系統(tǒng),最低穩(wěn)燃負(fù)荷400MW,并要求投入等離子系統(tǒng)穩(wěn)燃。由于磨煤機(jī)跳閘情況時(shí)有發(fā)生,為保證燃燒穩(wěn)定,至少運(yùn)行三臺(tái)磨煤機(jī)。三臺(tái)磨的最大可帶負(fù)荷已經(jīng)達(dá)到600MW,并且底層磨對(duì)沖燃燒方式煤粉著火已經(jīng)較為穩(wěn)定,事實(shí)上此時(shí)無(wú)需投入等離子系統(tǒng)穩(wěn)燃。優(yōu)化調(diào)整后,至負(fù)荷350MW時(shí)才投入等離子系統(tǒng)穩(wěn)燃,鍋爐燃燒依然穩(wěn)定。由于我廠一直調(diào)峰運(yùn)行,且在現(xiàn)今電廠容量過(guò)剩情況下,機(jī)組400MW負(fù)荷運(yùn)行時(shí)間平均每天達(dá)7小時(shí)以上。按每個(gè)等離子發(fā)生器額定功率200KW,投運(yùn)一層磨煤機(jī)8個(gè)燃燒器穩(wěn)燃計(jì),每天可節(jié)約廠用電200*8*7=11200 KW·h
綜上所述,采取有效措施對(duì)機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程進(jìn)行優(yōu)化后,電廠的運(yùn)行成本明顯地降低,由于對(duì)機(jī)組啟動(dòng)方式、輔機(jī)運(yùn)行方式進(jìn)行優(yōu)化,使能源的消耗得到降低,提高了經(jīng)濟(jì)效益,在降低能耗的同時(shí)減少了廢棄物的排放,減少了對(duì)環(huán)境的影響。事實(shí)證明該機(jī)組的優(yōu)化措施可為同類(lèi)型機(jī)組提供借鑒。