柯文麗喻高明周文勝王守磊廖占山

1.長(zhǎng)江大學(xué)石油工程學(xué)院；2. 湖北省油氣鉆采工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室；3.中海油研究總院

稠油非線性滲流啟動(dòng)壓力梯度實(shí)驗(yàn)研究

柯文麗1，2喻高明1，2周文勝3王守磊3廖占山1，2

1.長(zhǎng)江大學(xué)石油工程學(xué)院；2. 湖北省油氣鉆采工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室；3.中海油研究總院

稠油中膠質(zhì)、瀝青質(zhì)等高分子混合物決定其特殊的結(jié)構(gòu)特性，表現(xiàn)出非線性滲流的特點(diǎn)。啟動(dòng)壓力梯度是研究非線性滲流的重要環(huán)節(jié)。以實(shí)際某油田為例，對(duì)比分析目前國(guó)內(nèi)外常用的幾種測(cè)量啟動(dòng)壓力梯度的方法，選擇出最佳實(shí)驗(yàn)方法，通過實(shí)驗(yàn)研究不同滲透率條件下啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界黏度并繪制版圖，最后研究目標(biāo)油田全流度范圍內(nèi)啟動(dòng)壓力梯度與流度的關(guān)系。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：微流量驅(qū)替法是較為實(shí)用的測(cè)量啟動(dòng)壓力梯度的方法；目標(biāo)油田啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界黏度隨滲透率的增加而增大，且增大的幅度逐漸趨于平緩；流度較小時(shí)，隨流度的增加啟動(dòng)壓力梯度下降較快，隨著流度的不斷增加，啟動(dòng)壓力梯度下降幅度減緩。

稠油；非線性滲流；啟動(dòng)壓力梯度；界限研究；實(shí)驗(yàn)方法

非常規(guī)油氣田的開發(fā)逐漸成為人們關(guān)注的重點(diǎn)，其中稠油可探明儲(chǔ)量與可采儲(chǔ)量占有比例較大。目前中國(guó)海上稠油、陸地稠油與瀝青資源總量約占石油資源總量的20%以上，具有替代常規(guī)石油能源的戰(zhàn)略地位［1］。開采稠油的首要問題就是研究稠油在儲(chǔ)層中的滲流規(guī)律，為后期制定開采方案提供理

稠油主要由烷烴、芳烴、膠質(zhì)瀝青質(zhì)組成，隨著膠質(zhì)與瀝青質(zhì)含量的增加，稠油的相對(duì)密度及黏度也增大。稠油的高黏特性與其化學(xué)組成結(jié)構(gòu)有關(guān)，分子結(jié)構(gòu)屬于不均勻的膠體分散體系，導(dǎo)致稠油具有非牛頓流體的特點(diǎn)，并且在多孔介質(zhì)中的滲流特征與常規(guī)原油不同，一般表現(xiàn)為非線性滲流，可能存在啟動(dòng)壓力梯度，只有當(dāng)驅(qū)替壓力梯度超過啟動(dòng)壓力梯度時(shí)稠油才開始流動(dòng)［2-3］。

目前國(guó)內(nèi)外關(guān)于啟動(dòng)壓力梯度的研究大都是針對(duì)低滲透油藏，而稠油啟動(dòng)壓力梯度的研究有限且不夠深入。大部分作者僅僅是對(duì)啟動(dòng)壓力梯度的影響因素進(jìn)行研究，并沒有考慮稠油啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界條件。目前國(guó)內(nèi)測(cè)量啟動(dòng)壓力的方法主要有：穩(wěn)態(tài)法、非穩(wěn)態(tài)法、毛細(xì)管平衡法、氣泡法等。穩(wěn)態(tài)法主要是直接通過滲流曲線的直線段回歸得到啟動(dòng)壓力梯度。非穩(wěn)態(tài)法主要是非穩(wěn)態(tài)滲流中測(cè)量壓力的實(shí)驗(yàn)方法，原油在巖心內(nèi)開始流動(dòng)以后關(guān)井，認(rèn)為原油停止流動(dòng)時(shí)入口端的壓力為啟動(dòng)壓力［3-4］。毛細(xì)管平衡法則是在巖心兩端連接毛細(xì)管，利用重力的作用所產(chǎn)生的高度差測(cè)量得到啟動(dòng)壓力，該方法耗時(shí)長(zhǎng)，效率低［5-6］。氣泡法主要是將巖心出口端管線插入水中，當(dāng)水中出現(xiàn)氣泡則認(rèn)為此時(shí)入口端的壓力為啟動(dòng)壓力［7-8］。啟動(dòng)壓力梯度的測(cè)量方法雖然很多，但都存在一定問題。

以實(shí)際油田為例，研究目標(biāo)油田原油流變性，了解稠油的非牛頓特性；將新的測(cè)量方法與現(xiàn)有實(shí)驗(yàn)方法對(duì)比分析；最后提出研究啟動(dòng)壓力梯度存在界限的實(shí)驗(yàn)方法，并針對(duì)實(shí)際目標(biāo)油田研究考慮了黏度與滲透率條件下，啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界值以及存在范圍，為后期開采提供理論依據(jù)。

1　原油流變性實(shí)驗(yàn)研究

Experimental study on rheological property of crude oil

1.1實(shí)驗(yàn)方法及條件

Methods and conditions

實(shí)驗(yàn)過程中采用MCR301型流變儀，分析某油田原油流變特征，測(cè)定某油田某井口脫水原油在不同剪切速率時(shí)的黏度變化趨勢(shì)，并測(cè)定了不同溫度條件下的流變特征曲線與黏溫曲線。

1.2實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

Results analysis

（1）剪切應(yīng)力與剪切速率的關(guān)系。由圖1可知，稠油黏度隨著溫度升高而降低，溫度不同，黏度與溫度的依賴關(guān)系不同，溫度越低，黏度越大，流動(dòng)性越差。這是由于具有不同物理化學(xué)性質(zhì)的流體，其剪切應(yīng)力與剪切速率的相關(guān)系數(shù)是不相同的。對(duì)于稠油這種多相混合物液體，大分子固體顆粒的大小、分布情況、在液體中的濃度以及膠質(zhì)含量、飽和烴成份等相互間的動(dòng)量交換、締結(jié)長(zhǎng)大、排列方式對(duì)其黏度影響較大［9］。大多數(shù)原油是一種比較穩(wěn)定的膠體分散體系，其分散相以瀝青質(zhì)為核心，以附于它的膠質(zhì)為溶劑化層而構(gòu)成膠團(tuán)、膠束，其分散介質(zhì)則主要由油分和部分膠質(zhì)組成［10］。從膠團(tuán)、膠束中心到分散介質(zhì)其組成是逐漸變化過渡的。這些膠團(tuán)、膠束的聯(lián)接或被拆開是稠油黏溫關(guān)系變化的實(shí)質(zhì)。

圖1　原油流變曲線Fig. 1 Rheological curve of crude oil

（2）表觀黏度與剪切速率的關(guān)系。由圖2可知，剪切速率較低時(shí)，隨著剪切速率的增加，黏度下降較快；剪切速率相對(duì)較高時(shí)，隨著剪切速率的增大，黏度下降變緩，當(dāng)剪切速率繼續(xù)增加時(shí)，黏度基本保持不變。這是由于稠油在毛細(xì)管或是在巖心中流動(dòng)時(shí)，隨著剪切的進(jìn)行，呈雜亂卷曲狀長(zhǎng)鏈分子的細(xì)長(zhǎng)纖維沿剪切方向有序排列起來，視黏度下降［11］。當(dāng)剪切速率或滲流速度足夠大時(shí)，這些雜亂卷曲分子已經(jīng)最大限度地伸展和定向，視黏度也達(dá)到平衡，此時(shí)再加大剪切速率或滲流速度也不能改變視黏度［12］。由圖2還可看出，溫度對(duì)原油黏度的影響作用很大，在相同剪切速率條件下，隨著溫度的降低，原油黏度增大，當(dāng)溫度下降時(shí)，原油黏度增大幅度更快；溫度越低，原油流變特征曲線的斜率變化幅度越大，非牛頓特征越明顯。當(dāng)溫度升到一定程度時(shí)原油的流變特性表現(xiàn)為牛頓流體。出現(xiàn)該種現(xiàn)象的原因是由于隨著溫度的升高，原油中的石蠟、膠質(zhì)、瀝青質(zhì)充分溶解，相互作用減弱，內(nèi)摩擦力減小，當(dāng)溫度高于析蠟溫度時(shí)，原油表現(xiàn)為近似牛頓流體或非牛頓流體較弱的流體；而當(dāng)溫度降低，特別是當(dāng)原油溫度低于其析蠟溫度時(shí)，原油中析出的石蠟及瀝青質(zhì)微小顆粒分散在原油中，顆粒之間的相互作用形成具有一定強(qiáng)度的結(jié)構(gòu)體，表現(xiàn)為黏度迅速增加［13］。

圖2　原油黏溫曲線Fig. 2 Viscosity-temperature curve of crude oil

2　啟動(dòng)壓力梯度測(cè)量方法及驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)

Measuring methods and verification experiments of start-up pressure gradient

2.1啟動(dòng)壓力梯度測(cè)量方法

Measuring methods

以某油田E28井的原油為例進(jìn)行研究，在室溫24 ℃的條件下，將地層原油與煤油混合配制為黏度64.92 mPa·s的模擬油進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)首先將已經(jīng)建立好束縛水的巖心靜置24 h，使巖心內(nèi)的原油充分老化，保證出口端管線內(nèi)充滿液體；然后通過泵設(shè)定微小的流量驅(qū)替，在巖心入口端以較為緩慢的速度建立壓差，并利用液柱高度計(jì)量壓差，仔細(xì)觀察出口端液體移動(dòng)情況，當(dāng)液體開始移動(dòng)時(shí)，記錄此時(shí)的液柱高度，再將液柱高度換算為壓力，即為啟動(dòng)壓力。該方法稱之為微流量驅(qū)替法［14］。驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)見表1。

表1　實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)Table 1 Experimental basic data

（1）非穩(wěn)態(tài)法：首先利用泵在巖心入口端施加一個(gè)較大的壓力（通過巖心入口端液柱讀?。┦箮r心流體開始流動(dòng)，然后關(guān)閉泵以及巖心入口端閥門，觀察并記錄巖心入口端液柱高度變化以及出口端液面移動(dòng)情況，直至入口端液面高度不再下降，出口端管線內(nèi)液體不再移動(dòng)，記錄此時(shí)的高度，換算成壓力。

（2）氣泡法：設(shè)定某一流量驅(qū)替巖心，將出口端管線放入水中，當(dāng)水中產(chǎn)生氣泡時(shí)，讀取入口端壓力，即為啟動(dòng)壓力。

（3）滲流曲線擬合法：利用穩(wěn)態(tài)法測(cè)量滲流曲線，然后對(duì)曲線進(jìn)行擬合得到啟動(dòng)壓力梯度。穩(wěn)態(tài)法包括恒壓法與恒流法。恒壓法是通過設(shè)定巖心入口端的壓力，測(cè)量該壓力下巖心出口端的液體流量，直至流量達(dá)到一穩(wěn)定值；然后逐漸增加巖心入口端的壓力，測(cè)量不同壓力下的穩(wěn)定流量，根據(jù)穩(wěn)定時(shí)的流量與壓差，繪制滲流曲線。恒流法則是通過設(shè)定巖心入口端的流量，記錄穩(wěn)定時(shí)巖心出口端的流量，繪制滲流曲線。之后，利用曲線在壓差坐標(biāo)軸上的截距來求取巖心的擬啟動(dòng)壓力梯度。

2.2實(shí)驗(yàn)結(jié)果和分析

Experimental results and analysis

通過不同方法測(cè)量得到的啟動(dòng)壓力梯度數(shù)據(jù)見表2。毛細(xì)管平衡法所測(cè)得的啟動(dòng)壓力梯度要比氣泡法和擬合法測(cè)得精確，這是因?yàn)槔脷馀莘y(cè)量過程中需要克服一定的出口端水施加的壓力，且形成的泡較小時(shí)不易察覺，也易產(chǎn)生誤差，所以氣泡法相對(duì)來說不夠理想；曲線擬合法由于是用滲流曲線擬合來間接計(jì)算得到啟動(dòng)壓力梯度，所以會(huì)與真實(shí)的值偏差較大，由實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知，曲線擬合法所測(cè)得的啟動(dòng)壓力梯度偏大很多，屬于擬啟動(dòng)壓力梯度；非穩(wěn)態(tài)法所測(cè)得的數(shù)據(jù)比較小，非穩(wěn)態(tài)法是在入口端施加較高的壓力使流體流動(dòng)至靜置，而當(dāng)流體從運(yùn)動(dòng)狀態(tài)到靜置狀態(tài)時(shí)由于稠油流動(dòng)過程中具有較大的慣性力，此時(shí)的慣性力成為了流動(dòng)的動(dòng)力，所以測(cè)量得到的啟動(dòng)壓力梯度會(huì)偏小，且花費(fèi)時(shí)間長(zhǎng)。但在實(shí)際油田開發(fā)過程中通常是施加一定的壓力使原油流動(dòng)，需要克服流體為保持原有靜置狀態(tài)時(shí)的慣性力，此時(shí)的慣性力為阻力，所以從實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比結(jié)果可以看出微流量驅(qū)替法所測(cè)得的啟動(dòng)壓力梯度更接近巖石的真實(shí)啟動(dòng)壓力梯度［15］。

表2　不同方法測(cè)得的啟動(dòng)壓力梯度Table 2 Start-up pressure gradients measured using various methods

3　啟動(dòng)壓力梯度研究

Research of start-up pressure gradient

3.1研究方法

Methods

啟動(dòng)壓力梯度存在界限的研究包括：首先是驗(yàn)證低黏度、高滲透率條件下是否存在啟動(dòng)壓力；其次是研究考慮不同滲透率條件下啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界黏度值（筆者主要考慮黏度與滲透率）；最后繪制啟動(dòng)壓力梯度存在臨界黏度與流度的版圖。具體實(shí)施方法為：在某一滲透率條件下，選擇合理的模擬油黏度值，通過逐漸減小黏度（或逐漸增加黏度）測(cè)量啟動(dòng)壓力梯度，直至在某一黏度下無啟動(dòng)壓力或某一黏度下出現(xiàn)啟動(dòng)壓力，繪制曲線進(jìn)行擬合，擬合曲線與黏度軸的交點(diǎn)視為該滲透率下啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界黏度，即該滲透率下啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界黏度值。然后改變滲透率重復(fù)上述實(shí)驗(yàn)過程，可以獲得多組滲透率下啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界黏度值，最后繪制流度與臨界黏度的版圖。

3.2啟動(dòng)壓力梯度的存在界限

Research on the limits for the existence of start-up pressure gradient

3.2.1低黏度油啟動(dòng)壓力實(shí)驗(yàn) 實(shí)驗(yàn)過程中驅(qū)替泵設(shè)置微小的流量進(jìn)行驅(qū)替，在巖心入口端以較為緩慢的速度建立壓差，并利用液柱高度計(jì)量壓差，仔細(xì)觀察出口端液體移動(dòng)情況，當(dāng)液體開始移動(dòng)時(shí)，記錄此時(shí)的液柱高度，再將液柱高度換算為壓力，即為啟動(dòng)壓力。在恒溫25 ℃條件下配制模擬油（將某油田井口脫氣原油與煤油按一定比例混合），黏度分別為4.982 mPa·s與20.536 mPa·s。巖心選擇與某油田滲透率級(jí)別相同的人造巖心。實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表3，由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可知，在低黏度、較高滲透率條件下并不存在啟動(dòng)壓力。這是由于低黏度原油組分中沒有或只含有微量的高分子烴類及瀝青，失去了稠油所具有的結(jié)構(gòu)特性，所以在高孔滲儲(chǔ)層中流動(dòng)時(shí)不存在啟動(dòng)壓力。

表3　低黏度條件下測(cè)量得到的啟動(dòng)壓力Table 3 Starting pressure measured under low viscosity conditions

3.2.2稠油啟動(dòng)壓力存在界限實(shí)驗(yàn) 實(shí)驗(yàn)是在恒溫25 ℃條件下（將某油田井口脫氣原油與煤油按一定比例混合），模擬油的黏度主要選擇50 mPa·s上下微小浮動(dòng)進(jìn)行研究，通過逐步改變模擬油黏度的方法，找到某一滲透率條件下啟動(dòng)壓力存在與不存在的幾組黏度值，將存在啟動(dòng)壓力的黏度值與啟動(dòng)壓力梯度值繪制曲線進(jìn)行擬合，擬合曲線與黏度軸的交點(diǎn)定為啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界黏度值。最后繪制不同滲透率下的臨界黏度曲線，找出適合于該油田啟動(dòng)壓力存在界限的經(jīng)驗(yàn)公式。巖心選擇與某油田滲透率級(jí)別相同的人造巖心。

啟動(dòng)壓力梯度存在界限實(shí)驗(yàn)具體步驟：選取K1、μ1，測(cè)啟動(dòng)壓力梯度，如果啟動(dòng)壓力梯度存在，則選取μi＜μ1，測(cè)量μi黏度下的啟動(dòng)壓力梯度，如果啟動(dòng)壓力梯度不存在，則選取μi＞μ1，測(cè)量μi黏度下的啟動(dòng)壓力梯度（其中K1為選取任意巖心的滲透率值，μ1為選取的第一個(gè)黏度值，μi為選取的第i個(gè)黏度值，i=2，3，4，…）；不斷重復(fù)選取μi，直至測(cè)得多組啟動(dòng)壓力梯度值，將啟動(dòng)壓力梯度存在的點(diǎn)與對(duì)應(yīng)的黏度繪制關(guān)系曲線進(jìn)行擬合，在擬合曲線上啟動(dòng)壓力梯度為零時(shí)對(duì)應(yīng)的黏度值視為啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界黏度。為了實(shí)驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性，在實(shí)驗(yàn)過程中必須保證每組黏度值的變化很??；改變滲透率，重復(fù)步驟1、2，可以得到多組滲透率與臨界黏度值，繪制曲線。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表4，臨界黏度與滲透率的關(guān)系曲線如圖3所示。

表4　啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界黏度實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)Table 4 Experimental data of critical viscosity for the existence of start-up pressure gradient

圖3　臨界黏度與滲透率的關(guān)系曲線Fig. 3 Critical viscosity vs. permeability

通過某油田稠油啟動(dòng)壓力梯度存在界限研究，得到不同滲透率巖心啟動(dòng)壓力梯度值存在的黏度界限，認(rèn)為在選取某油田所研究的滲透率范圍內(nèi)，啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界黏度隨著滲透率的增加，臨界黏度增大，且增大的幅度隨滲透率的不斷增加趨于平緩。從圖可知，當(dāng)黏度與滲透率值處于曲線上方區(qū)域時(shí)存在啟動(dòng)壓力梯度，當(dāng)處于曲線下方區(qū)域及落在曲線上時(shí)不存在啟動(dòng)壓力梯度。

3.3全流度范圍內(nèi)啟動(dòng)壓力梯度研究

Research of start-up pressure gradient within full mobility range

根據(jù)某油田滲透率與黏度的范圍，選取與某油田滲透率級(jí)別相同的人造巖心，在室內(nèi)恒溫25 ℃條件下將某油田井口采出的脫氣原油與煤油混合配置到地層溫度下的黏度。為了能夠更好的模擬地層真實(shí)條件，特將巖心飽和地層水，油驅(qū)建立束縛水后測(cè)啟動(dòng)壓力梯度。某油田全流度范圍內(nèi)的啟動(dòng)壓力梯度與流度關(guān)系實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)見表5，版圖如圖4所示。從實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出，流度較小時(shí)，隨流度的增加啟動(dòng)壓力梯度下降較快，隨著流度的不斷增加，啟動(dòng)壓力梯度下降幅度減緩，并通過乘冪函數(shù)進(jìn)行擬合。造成這種現(xiàn)象的原因是由于隨著原油黏度的不斷減小，原油中膠質(zhì)、瀝青質(zhì)以及高分子烴類含量減少，造成原油結(jié)構(gòu)特性變?nèi)?，在多孔介質(zhì)中的流動(dòng)時(shí)分子間作用力變小，減小了流動(dòng)阻力，并隨著滲透率的增加，這種阻力減小的速度越快，從而導(dǎo)致原油啟動(dòng)壓力梯度隨流度的增加逐漸減小。

表5　某油田全流度范圍內(nèi)實(shí)驗(yàn)結(jié)果Table 5 Experimental results within full mobility range of an oilfield

圖4　全流度范圍啟動(dòng)壓力梯度實(shí)驗(yàn)結(jié)果Fig. 4 Experimental results of start-up pressure gradient within full mobility range

4　結(jié)論

Conclusions

（1）目標(biāo)油田原油具有非牛頓特性，溫度與剪切速率都不同程度影響原油黏度，黏度隨剪切速率的增加而降低，隨溫度的升高而降低。通過對(duì)比多種測(cè)量啟動(dòng)壓力梯度的實(shí)驗(yàn)方法可知，微流量驅(qū)替法較為理想，其測(cè)量值也是最為接近巖心真實(shí)啟動(dòng)壓力梯度的方法。

（2）從啟動(dòng)壓力梯度界限版圖可以看出，在研究某油田所選取研究的滲透率范圍內(nèi)，啟動(dòng)壓力梯度存在的黏度界限在40～55 mPa·s之間，當(dāng)黏度與滲透率值處于曲線上方區(qū)域時(shí)存在啟動(dòng)壓力梯度，當(dāng)處于曲線下方區(qū)域及落在曲線上時(shí)不存在啟動(dòng)壓力梯度。另外，啟動(dòng)壓力梯度存在的臨界黏度隨流度與滲透率的增加而增加，并且增加的幅度逐漸減小。

（3）從全流度范圍內(nèi)啟動(dòng)壓力梯度研究結(jié)果可以看出，流度較小時(shí)，隨流度的增加啟動(dòng)壓力梯度下降較快，隨著流度的不斷增加，啟動(dòng)壓力梯度下降幅度減緩。

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（修改稿收到日期 2016-04-03）

〔編輯 李春燕〕

Experimental study on start-up pressure gradient for nonlinear flow of heavy oil

KE Wenli1，2， YU Gaoming1，2， ZHOU Wensheng3， WANG Shoulei3， LIAO Zhanshan1，2
1. School of Petroleum Engineering， Yangtze Uniνersity， Wuhan， Hubei 430100， China； 2. Key Laboratory for Oil and Gas Drilling and Producing Engineering of Hubei Proνince， Wuhan， Hubei 430100， China； 3. CNOOC Research Center， Beijing 100027， China

Heavy oil has a special structural property due to the high molecular mixtures of colloid and asphaltene in it， and thus shows a feature of nonlinear flow. The start-up pressure gradient is a key indicator to study the nonlinear flow. Taking an oilfield as an example， some common measuring methods in China and abroad were compared and analyzed， and the optimal experimental method was selected to define the critical viscosity for the existence of start-up pressure gradient at different permeabilities. Typical curves were prepared. Finally， the relationship between the start-up pressure gradient and the mobility within the full mobility range of the oilfield was diagnosed. The experimental results show that the micro-flow displacement method is a practical method for measuring the start-up pressure gradient. The critical viscosity at which the start-up pressure gradient exists in the oilfield increases with the increase of permeability， but at a gradually-gentle rate. When the mobility is small， the start-up pressure gradient drops fast with the increase of mobility，and as the mobility increases steadily， the decline rate of start-up pressure gradient slackens.

heavy oil； nonlinear flow； start-up pressure gradient； limit research； experimental method

柯文麗（1987-），2013年畢業(yè)于長(zhǎng)江大學(xué)油氣田開發(fā)工程專業(yè)，碩士，主要從事油氣田開發(fā)方向的研究工作，實(shí)驗(yàn)員。通訊地址：（430100）湖北省武漢市蔡甸區(qū)大學(xué)路特1號(hào)長(zhǎng)江大學(xué)（武漢校區(qū)）石油工程學(xué)院。E-mail：kewenli2006@163.com論基礎(chǔ)。

TE345

A

1000 - 7393（ 2016 ） 03 - 0341- 06

10.13639/j.odpt.2016.03.013

KE Wenli， YU Gaoming， ZHOU Wensheng， WANG Shoulei， LIAO Zhanshan. Experimental study on start-up pressure gradient for nonlinear flow of heavy oil［J］. Oil Drilling & Production Technology， 2016， 38（3）: 341-346.

“十二五”國(guó)家科技重大專項(xiàng)“基于非線性滲流的水驅(qū)稠油油藏?cái)?shù)值模擬技術(shù)及剩余油分布模式研究”（編號(hào)：2011ZX05024）。

引用格式：柯文麗，喻高明，周文勝，王守磊，廖占山. 稠油非線性滲流啟動(dòng)壓力梯度實(shí)驗(yàn)研究［J］.石油鉆采工藝，2016，38（3）：341-346.