袁武華，龔雪輝,，孫永慶，梁劍雄

(1湖南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，長沙 410082；2 鋼鐵研究總院 特殊鋼研究所，北京 100081)

?

0Cr16Ni5Mo低碳馬氏體不銹鋼的熱變形行為及其熱加工圖

袁武華1，龔雪輝1,2，孫永慶2，梁劍雄2

(1湖南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，長沙 410082；2 鋼鐵研究總院 特殊鋼研究所，北京 100081)

在Gleeble-3800 熱模擬試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行高溫壓縮實(shí)驗(yàn), 研究 0Cr16Ni5Mo低碳馬氏體不銹鋼在變形溫度為900～1150℃、應(yīng)變速率為0.01～10s-1條件下的熱變形行為。采用雙曲正弦模型確定了該材料的熱變形參數(shù)隨應(yīng)變量的變化規(guī)律,建立了相應(yīng)的熱變形本構(gòu)方程。根據(jù)動態(tài)材料模型建立并分析了其熱加工圖，同時(shí)觀察了變形組織。結(jié)果表明:在熱壓縮過程中, 流變應(yīng)力隨變形溫度的升高而降低，隨應(yīng)變速率的升高而增加，變形條件對材料的組織結(jié)構(gòu)有較大影響。材料熱變形參數(shù)與應(yīng)變量之間可采用四次函數(shù)關(guān)系式表示，并且具有很好的相關(guān)性，獲得了該材料的最佳熱變形工藝參數(shù)范圍為：變形溫度980～1150℃，應(yīng)變速率0.01～0.2s-1。

0Cr16Ni5Mo馬氏體不銹鋼；流變應(yīng)力；本構(gòu)模型；動態(tài)再結(jié)晶；熱加工圖

低碳馬氏體不銹鋼是在傳統(tǒng)馬氏體不銹鋼的基礎(chǔ)上通過減少碳、添加鎳和鉬來提高其綜合性能的新型不銹鋼[1,2]。0Cr16Ni5Mo不銹鋼屬于此類低碳馬氏體不銹鋼，因其具有良好的綜合力學(xué)性能以及耐沖蝕、耐腐蝕性能，在水輪機(jī)組件、石油輸送管線和航空航天等領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用。由于該鋼中含有較高的鉻含量，因此其組織中常含有一定量的δ-鐵素體[3]。 在高溫鍛造時(shí)該鋼為奧氏體-鐵素體的兩相組織，如果鍛造不當(dāng)，極易在兩相界面上出現(xiàn)微裂紋，造成鍛件開裂，因此研究0Cr16Ni5Mo不銹鋼的熱加工性能可為實(shí)際生產(chǎn)提供重要依據(jù)，而目前對該鋼的熱變形行為及熱加工圖的研究報(bào)道較少。同時(shí)，當(dāng)前在建立合金的變形本構(gòu)關(guān)系時(shí)大多是以峰值應(yīng)力或者穩(wěn)態(tài)應(yīng)力為基礎(chǔ)建立的，并未考慮塑性應(yīng)變量的影響[4-7]。事實(shí)上，由此建立的模型在描述流變應(yīng)力隨應(yīng)變的變化特征時(shí)有一定的局限性，這是因?yàn)槔鄯e塑性應(yīng)變也是決定材料顯微組織演變的主要參數(shù)。一些研究者的研究表明[8-10]采用考慮應(yīng)變量相關(guān)的雙曲正弦模型能更好地反映合金在熱變形過程中流變應(yīng)力的變化規(guī)律?；诖耍竟ぷ髟贕leeble-3800熱模擬試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行單道次熱壓縮實(shí)驗(yàn)，研究變形溫度和變形速率對0Cr16Ni5Mo低碳馬氏體不銹鋼流變應(yīng)力的影響，計(jì)算了不同應(yīng)變量下的熱變形參數(shù)，并建立了相應(yīng)的本構(gòu)模型，同時(shí)根據(jù)動態(tài)材料模型建立熱加工圖。

1　實(shí)驗(yàn)材料與方法

實(shí)驗(yàn)材料為0Cr16Ni5Mo低碳馬氏體不銹鋼，采用真空感應(yīng)+電渣重熔冶煉，鑄錠在1150℃開坯鍛造成φ100mm的圓棒。材料的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)為：C 0.040，Cr 15.75，Ni 5.19,Mo 0.66，Si 0.30，Mn 0.77，P 0.0064，S 0.009，其余為Fe。為使初始晶粒大小均勻，首先將棒材進(jìn)行1100℃/1h固溶處理，然后從固溶后棒材上取樣，試樣尺寸為φ8mm×12mm, 在Gleeble-3800熱模擬試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行壓縮實(shí)驗(yàn)。圖1為試樣固溶處理后的晶粒形貌。進(jìn)行熱壓縮實(shí)驗(yàn)時(shí)，先以20℃/s的升溫速率將試樣加熱到預(yù)定變形溫度后，保溫3min，使試樣溫度均勻, 再進(jìn)行等溫壓縮變形, 變形結(jié)束后立即水冷，以保留試樣的高溫變形組織。用線切割機(jī)將變形后的試樣沿軸向切開，經(jīng)研磨、拋光后采用KMnO4+H2SO4+H2O腐蝕顯示其奧氏體晶粒。實(shí)驗(yàn)變形溫度分別為900,950,1000,1050,1100,1150℃，應(yīng)變速率分別為0.01,0.1,1，10s-1，總壓下量為60%(真應(yīng)變?yōu)?.9)。

圖1　試樣固溶熱處理后顯微組織Fig.1　Microstructure of the specimen after solution treatment

2　實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1真應(yīng)力-應(yīng)變曲線分析

圖2為0Cr16Ni5Mo馬氏體不銹鋼在不同變形條件下的真應(yīng)力-應(yīng)變曲線。由圖2可知，變形條件對0Cr16Ni5Mo馬氏體不銹鋼的流變應(yīng)力的影響較大：在同一應(yīng)變速率時(shí)，隨著變形溫度的升高，材料的流變應(yīng)力下降；在同一變形溫度下, 流變應(yīng)力隨著應(yīng)變速率的增大而增加。當(dāng)變形速率和變形溫度固定的條件下，在壓縮初期，流變應(yīng)力隨著應(yīng)變的增大而迅速增加，此時(shí)為加工硬化階段；隨后出現(xiàn)兩種情況，一種是應(yīng)變速率較小(0.01s-1)時(shí)，流變應(yīng)力到達(dá)峰值后下降或者逐漸趨于穩(wěn)定，此時(shí)表現(xiàn)為動態(tài)再結(jié)晶；另一種是應(yīng)變速率較大(>0.01s-1)時(shí)，流變應(yīng)力隨應(yīng)變的增加趨勢放緩，達(dá)到一定值后，隨著應(yīng)變的繼續(xù)增加，流變應(yīng)力變化不大，沒有明顯的峰值應(yīng)力，這種情況單從應(yīng)力-應(yīng)變曲線上很難判斷是發(fā)生了動態(tài)回復(fù)還是動態(tài)再結(jié)晶, 需要借助微觀組織的觀察來進(jìn)一步確定其狀態(tài)。

圖2　0Cr16Ni5Mo馬氏體不銹鋼應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2　Stress-strain curves of 0Cr16Ni5Mo martensitic stainless =10s-1

2.2流變應(yīng)力模型的建立

(1)

(2)

式中：A為常數(shù)；σ為曲線的峰值應(yīng)力或者流變應(yīng)力；α為應(yīng)力因子；n為與應(yīng)變速率敏感性相關(guān)的指數(shù)。

在低應(yīng)力(ασ<0.8)時(shí)，式(2)可簡化為

(3)

在高應(yīng)力(ασ>1.2)時(shí)，式(2)可簡化為

(4)

其中α，β，n1為常數(shù)，且滿足

α=β/n1

(5)

由圖2可知，應(yīng)變量對該材料在較高變形速率時(shí)的流變應(yīng)力σ有較大的影響，但式(2)中并未考慮到應(yīng)變量的影響，因此建立與應(yīng)變量相關(guān)的本構(gòu)關(guān)系，對于更準(zhǔn)確地預(yù)測材料的流變應(yīng)力σ具有重要的意義。本工作假定材料熱變形參數(shù)A，α，n和Q等均與應(yīng)變量有關(guān)，根據(jù)式(2)雙曲正弦函數(shù)模型來建立0Cr16Ni5Mo不銹鋼在不同應(yīng)變量下的本構(gòu)關(guān)系。依次在0Cr16Ni5Mo不銹鋼的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線上選取ε=0.1～0.9(每隔0.1取一數(shù)值)時(shí)對應(yīng)的流變應(yīng)力σ，然后求各個(gè)應(yīng)變量下材料的熱變形參數(shù)，最后對各個(gè)參數(shù)進(jìn)行擬合得到與應(yīng)變量相關(guān)的多項(xiàng)式函數(shù)。

(6)

(7)

將以上求得的數(shù)值帶入公式(1)，則Zener-Hollomon參數(shù)為：

(8)

根據(jù)Z=A[sinh(ασ)]n對其兩邊取對數(shù)，則有

lnZ=lnA+nln[sinh(ασ)]

(9)

根據(jù)公式(9)作lnZ-ln[sinh(ασ)]之間的關(guān)系曲線，如圖4所示，可以看出，實(shí)驗(yàn)值基本落在回歸直線的附近，線性相關(guān)系數(shù)為0.982。通過確定回歸直線的截距即可確定式(9)中的lnA=36.64。因此可知應(yīng)變量在0.4時(shí)材料的熱變形參數(shù)為：α=0.007，n=6.342，Q=426.324kJ/mol，lnA=36.64。其他應(yīng)變量下的熱變形參數(shù)均按上述方法計(jì)算。

圖3　0Cr16Ni5Mo不銹鋼峰值應(yīng)力與變形速率 (a)和變形溫度 (b)的關(guān)系(ε=0.4)Fig.3　Relationship between peak stress and deformation temperature (a) and strain rate (b) at ε=0.4 for 0Cr16Ni5Mo stainless steel

圖4　0Cr16Ni5Mo不銹鋼峰值應(yīng)力與Z參數(shù)的關(guān)系(ε=0.4)Fig.4　Relationship between ln[sinh(ασ)] and lnZ (ε=0.4)

圖5為0Cr16Ni5Mo不銹鋼的熱變形參數(shù)α，n，Q和lnA隨應(yīng)變量的變化關(guān)系。由圖(5)可知，其變形參數(shù)均隨著應(yīng)變量的增大而發(fā)生變化，這主要是因?yàn)殡S著變形的不斷深入，其動態(tài)再結(jié)晶程度不斷加大而使晶粒細(xì)化。以熱激活能Q的變化為例，應(yīng)變量從0.1增大至0.7時(shí)，熱激活能降低，這主要是由于在變形初期，大多滑移系和晶粒并未開動，因而此時(shí)材料的熱變

形激活能Q相對較高，但是隨著應(yīng)變量的增大，使更多的滑移系被激活啟動，導(dǎo)致激活能Q開始隨之下降；而當(dāng)應(yīng)變量高于0.7后，其熱激活能隨應(yīng)變量的增加略有上升，這是由于材料在應(yīng)變量進(jìn)一步增大后，動態(tài)再結(jié)晶作用逐漸增大,晶內(nèi)大量的位錯(cuò)消失,晶粒也不斷細(xì)化,導(dǎo)致變形激活能也開始隨變形量的增大而略有增加。

根據(jù)計(jì)算值的變化趨勢用Origin軟件擬合材料的熱變形參數(shù)α，n，Q和lnA隨應(yīng)變量變化的函數(shù)關(guān)系，可得函數(shù)關(guān)系式(10)～(13)，可以看出，各擬合曲線均與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的計(jì)算值吻合較好。

α=0.0111ε4-0.0347ε3+0.0369ε2-0.0163ε+0.00957

(10)

n=26.64ε4-59.33ε3+53.81ε2-25.39ε+11.01

(11)

Q=2563.72ε4-5793.32ε3+5059.49ε2-

2160.19ε+785.86

(12)

lnA=-103.47ε4+211.67ε3-96.88ε2-

31.16ε+54.14

(13)

圖5　 0Cr16Ni5Mo不銹鋼材料參數(shù)與應(yīng)變量之間的變化關(guān)系　(a)α-ε;(b)n-ε;(c)Q-ε;(d)lnA-εFig.5　Relations between material parameters and strain for 0Cr16Ni5Mo stainless steel　(a)α-ε;(b)n-ε;(c)Q-ε;(d)lnA-ε

將式(10)，(11)，(12)，(13)代入式(2)可得新的本構(gòu)方程式：

(14)

經(jīng)過優(yōu)化的本構(gòu)方程式(14)更好地反映了應(yīng)變量對本構(gòu)關(guān)系的影響，同時(shí)在實(shí)際生產(chǎn)中也具有更重要的意義。

2.30Cr16Ni5Mo不銹鋼熱加工圖的建立

(15)

(16)

應(yīng)變速率敏感性指數(shù)m為G與J之間的分配系數(shù)：

(17)

(18)

在功率耗散圖中，不是所有的高能量耗散區(qū)域都適合熱加工，同時(shí)還必須考慮材料的加工失穩(wěn)區(qū)。Prasad等[16-18]根據(jù)不可逆力學(xué)極值原理推導(dǎo)出材料的流變失穩(wěn)條件：

(19)

材料在真應(yīng)變分別為0.6和0.8的熱加工圖如圖6所示，圖6中的數(shù)字為能量耗散率η，陰影部分則代表失穩(wěn)區(qū)。在熱加工圖中，能量耗散效率值高于0.3時(shí)即可認(rèn)為是該區(qū)域具有較佳加工性能[19]。由圖6可知，變形溫度的增加或應(yīng)變速率的降低，都會使材料的能量耗散效率增加，在高功率耗散區(qū)域更有利于材料的加工。當(dāng)應(yīng)變量為0.6時(shí)，在低溫變形區(qū)域或高變形速率區(qū)域，能量耗散功率都不高。當(dāng)變形溫度在983～1150℃，應(yīng)變速率為0.01～0.4s-1時(shí),該區(qū)域的能量耗散系數(shù)可以達(dá)到0.3～0.46，尤其變形溫度為1150℃，應(yīng)變速率為0.01s-1時(shí)，其能量耗散效率達(dá)到46%，該區(qū)域具有良好的加工性能。當(dāng)應(yīng)變量為0.8時(shí)，變形溫度在980～1150℃，應(yīng)變速率為0.01～0.2s-1,該區(qū)域的能量耗散系數(shù)可以達(dá)到0.3～0.51，而在整個(gè)低溫變形區(qū)域(900～980℃)內(nèi)，其能量耗散效率均較低，因此該區(qū)域容易出現(xiàn)組織不均勻等問題。

從圖6還可以看出，應(yīng)變量對該材料的失穩(wěn)圖的影響較大。該材料的失穩(wěn)區(qū)主要出現(xiàn)在低變形溫度和高應(yīng)變速率區(qū)域。應(yīng)變量為0.6時(shí)，出現(xiàn)了兩個(gè)失穩(wěn)區(qū)，一個(gè)是在變形溫度947～1081℃，應(yīng)變速率0.88～10s-1區(qū)域；另一個(gè)失穩(wěn)區(qū)比較小，在變形溫度900～910℃，應(yīng)變速率為0.71～10s-1之間。當(dāng)應(yīng)變量增加到0.8時(shí)，失穩(wěn)區(qū)的面積增大，此時(shí)材料的失穩(wěn)區(qū)主要集中在低溫高應(yīng)變速率區(qū)域，其變形溫度為900～1086℃，應(yīng)變速率在1s-1以上。實(shí)際生產(chǎn)中，在選擇熱加工工藝參數(shù)時(shí)，應(yīng)盡量避免在失穩(wěn)區(qū)域進(jìn)行塑性變形，以免出現(xiàn)對微觀組織不利的各種缺陷，影響加工后材料的性能。綜上所述，可以獲得0Cr16Ni5Mo低碳馬氏體不銹鋼的最佳熱變形工藝參數(shù)范圍：變形溫度為980～1150℃，應(yīng)變速率為0.01～0.2s-1。這個(gè)區(qū)域的能量耗散效率較高同時(shí)又避開了失穩(wěn)區(qū)，有利于材料的加工，并可以獲得均勻無缺陷的組織。

圖6　0Cr16Ni5Mo不銹鋼的熱加工圖　(a)ε=0.6；(b)ε=0.8Fig.6　Processing maps of 0Cr16Ni5Mo stainless steel at different strains 　(a)ε=0.6；(b)ε=0.8

2.40Cr16Ni5Mo不銹鋼組織的演變

以真應(yīng)變?yōu)?.8的熱加工圖為例對不同區(qū)域的熱變形試樣的組織進(jìn)行觀察，如圖7所示。熱變形組織可以分為以下4類：1)形變組織(圖7(b))，此時(shí)對應(yīng)的區(qū)域變形溫度為900℃，應(yīng)變速率為10s-1, 材料處于失穩(wěn)區(qū)，這時(shí)在變形過程中只發(fā)生動態(tài)回復(fù)，組織為變形的大晶粒，未觀察到動態(tài)再結(jié)晶跡象；2)部分再結(jié)晶組織(圖7(a)，(c))，這時(shí)的熱變形組織發(fā)生了不同程度的動態(tài)再結(jié)晶，但是動態(tài)再結(jié)晶進(jìn)行得不夠充分，組織為變形的長條狀晶粒和一些細(xì)小的動態(tài)再結(jié)晶晶粒組成的混晶,在此區(qū)域進(jìn)行熱加工會導(dǎo)致材料的性能不均勻；3)完全再結(jié)晶組織(圖7(d)，(e))，對應(yīng)的區(qū)域變形溫度為1100℃，應(yīng)變速率分別為0.1，1s-1，此時(shí)在熱變形過程中發(fā)生了完全動態(tài)再結(jié)晶，獲得大小均勻的等軸狀再結(jié)晶晶粒；4)粗大晶粒組織(圖7(f))，對應(yīng)的區(qū)域變形溫度為1150℃，應(yīng)變速率0.01s-1，其η值達(dá)到51%，由于η的提高，此時(shí)發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶的程度增大。然而，由于變形溫度較高并且應(yīng)變速率低，再結(jié)晶晶粒出現(xiàn)長大的情況。

圖7　不同變形條件下0Cr16Ni5Mo不銹鋼的典型熱變形組織　(a)T=900℃,℃, (c) T=950℃,℃,℃,℃,Fig.7　Typical microstructures of 0Cr16Ni5Mo stainless steel after hot deformation at different conditions　(a)T=900℃, ℃,℃,℃,(e)T=1100℃,℃,

3　結(jié)論

(1) 0Cr16Ni5Mo馬氏體不銹鋼在高溫壓縮變形時(shí)，流變應(yīng)力隨變形溫度的升高而降低，隨應(yīng)變速率的升高而增加。當(dāng)應(yīng)變速率較低時(shí)，有比較明顯的峰值應(yīng)力，而隨著應(yīng)變速率升高，流變曲線變得平緩，峰值應(yīng)力不顯著。

(2) 基于雙曲正弦模型，建立了與應(yīng)變量相關(guān)的本構(gòu)關(guān)系模型，計(jì)算結(jié)果表明材料熱變形參數(shù)與應(yīng)變量之間可采用四次函數(shù)關(guān)系式表示，并且具有很好的相關(guān)性。

(3) 通過熱加工圖分析可知，0Cr16Ni5Mo低碳馬氏體不銹鋼的最佳熱變形工藝參數(shù)范圍：變形溫度為980～1150℃，應(yīng)變速率為0.01～0.2s-1。

[1]QIN B,WANG Z Y, SUN Q S. Effect of tempering temperature on properties of 00Cr16Ni5Mo stainless steel[J]. Materials Characterization,2008,59(8):1096-1100.

[2]MA X P, WANG L J, QIN B, et al. Effect of N on microstructure and mechanical properties of 16Cr5Ni1Mo martensitic stainless steel[J]. Materials and Design, 2012,34: 74-81.

[3]DAWOOD M A, MAHALLAWI IS E, AZIM ME A, et al. Thermal aging of 16Cr-5Ni-1Mo stainless steel: part 1-microstructural analysis[J]. Materials Science and Technology, 2004, 20(3): 363-369.

[4]WANG Z H, FU W T, WANG B Z, et al. Study on hot deformation characteristics of 12%Cr ultra-super-critical rotor steel using processing maps and Zener-Hollomon parameter[J]. Materials Characterization, 2010, 61(1):25-30.

[5]俞秋景, 張偉紅, 于連旭, 等. 鑄態(tài)Inconel 625合金熱加工圖的建立及熱變形機(jī)制分析[J].材料工程，2014,(1):30-34.

YU Qiu-jing, ZHANG Wei-hong, YU Lian-xu, et al. Development of thermal processing map and analysis of hot deformation mechanism of cast alloy Inconel 625[J]. Journal of Materials Engineering, 2014, (1): 30-34.

[6]熊毅，熊良銀，張凌峰,等. GH4199合金的熱變形行為與微觀組織演變[J]. 中國有色金屬學(xué)報(bào),2010,20(4):655-661.

XIONG Yi, XIONG Liang-yin, ZHANG Ling-feng, et al. Hot deformation behavior and microstructure evolution of superalloy GH4199[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2010, 20(4):655-661.

[7]張威,閆東娜,鄒德寧,等.超低碳13Cr-5Ni-2Mo馬氏體不銹鋼熱變形行為及本構(gòu)關(guān)系[J].鋼鐵，2012，47(5)：69-74.

ZHANG Wei, YAN Dong-na, ZOU De-ning, et al. Hot deformation behavior and constitutive relationship for super-low 13Cr-5Ni-2Mo martensitic stainless steel[J].Iron and Steel, 2012，47(5)：69-74.

[8]吳凱，劉國權(quán)，胡本芙,等. 新型鎳基粉末高溫合金的高溫變形行為[J].航空材料學(xué)報(bào),2010,30(4):1-7.

WU Kai, LIU Guo-quan, HU Ben-fu, et al. Research on high temperature deformation behavior of new type nickel-based P/M superalloy[J]. Journal of Aeronautical Materials, 2010,30(4):1-7.

[9]孫朝陽，劉金榕，李瑞，等.Incoloy 800H高溫變形流動應(yīng)力預(yù)測模型[J].金屬學(xué)報(bào)，2011,47(2):191-196.

SUN Chao-yang, LIU Jin-rong, LI Rui,et al. Constitutive modeling for elevated temperature flow behavior of Incoloy 800H superalloy[J]. Acta Metallurgica Sinica,2011,47(2):191-196.

[10]王智祥, 劉雪峰,謝建新.AZ91鎂合金高溫變形本構(gòu)關(guān)系[J].金屬學(xué)報(bào),2008,44(11):1378-1383.

WANG Zhi-xiang, LIU Xue-feng, XIE Jian-xin. Constitutive relationship of hot deformation of AZ91 magnesium alloy[J].Acta Metallurgica Sinica,2008,44(11):1378-1383.

[11]李波, 潘清林, 張志野, 等. 含鈧Al-Zn-Mg合金的熱變形行為和顯微組織[J]. 材料工程, 2013, (11):6-11.

LI Bo, PAN Qing-lin, ZHANG Zhi-ye, et al. Hot deformation behavior and microstructure of Al-Zn-Mg alloy containing Sc during hot compression at elevated temperature[J]. Journal of Materials Engineering, 2013, (11): 6-11.

[12]劉娜, 李周, 袁華, 等. 粉末冶金TiAl合金的熱變形行為研究[J]. 航空材料學(xué)報(bào), 2013,33(5):1-5.

LIU Na, LI Zhou, YUAN Hua, et al. Hot deformation behavior of powder metallurgical TiAl alloy[J]. Journal of Aeronautical Materials, 2013, 33(5): 1-5.

[13]黃由林,王建波,凌學(xué)士,等.熱加工圖理論的研究進(jìn)展[J].材料導(dǎo)報(bào)，2008,22(增刊3): 173-176.

HUANG You-lin, WANG Jian-bo, LING Xue-shi, et al. Research development of hot processing map theory[J]. Materials Review, 2008,22(Suppl 3): 173-176.

[14]康婭雪，蔡大勇，張春玲,等. 微碳鋼的熱變形方程及熱加工圖[J].材料熱處理學(xué)報(bào)，2012,33(6)：74-79.

KANG Ya-xue，CAI Da-yong，ZHANG Chun-ling, et al. Hot deformation equation and processing map of a micro-carbon steel[J]. Transactions of Materials and Heat Treatment,2012,33(6)：74-79.

[15]馬龍騰，王立民，胡勁,等. AISI403馬氏體不銹鋼的熱變形特性研究[J]. 材料工程,2013,(5):38-43.

MA Long-teng, WANG Li-min, HU Jin, et al. Hot deformation features of AISI403 martensitic stainless steel[J]. Journal of Materials Engineering, 2013, (5):38-43.

[16]SRINIVASAN N, PRASAD Y V R K. Hot working characteristics of nimonic75, 80A and 90 superalloys: a comparison using processing maps[J]. Journal of Materials Processing Technology，1995, 51(1-4):171-192.

[17]PRASAD Y V R K. Processing maps:a status report[J]. Journal of Materials Engineering and Performance,2003,12(6):638-645．

[18]PRASAD Y V R K, GEGEL H L, DORAIVELU S M. Modeling of dynamic material behavior in hot deformation: forging of Ti-6242[J]. Metallurgical and Materials Transactions A,1984,15(10):1883-1892.

[19]于洋，熊柏青，惠松驍,等.鑄態(tài)Ti-6Al-4V-0.1B合金的熱變形行為及加工圖[J].材料熱處理學(xué)報(bào)，2012,33(6):142-146.

YU Yang, XIONG Bai-qing, HUI Song-xiao,et al. Hot deformation behavior and processing map of as-cast Ti-6Al-4V-0.1B alloy[J].Transactions of Materials and Heat Treatment,2012,33(6):142-146.

Hot Deformation Behavior and Processing Map of 0Cr16Ni5Mo Low Carbon Martensitic Stainless Steel

YUAN Wu-hua1,GONG Xue-hui1,2,SUN Yong-qing2,LIANG Jian-xiong2

(1 College of Materials Science and Engineering,Hunan University,Changsha 410082,China;2 Institute for Special Steel,Central Iron and Steel Research Institute,Beijing 100081,China)

The hot deformation behavior of 0Cr16Ni5Mo low carbon martensitic stainless steel was studied by the isothermal compression of cylindrical specimens at 900-1150℃ with the strain rate of 0.01-10s-1on a Gleeble-3800 simulated machine. The relations of the thermomechanical parameters with strain were obtained using the hyperbolic-sine mathematics model and the hot deformation constitutive relationship was established. Processing map was also established based on the dynamic materials model. The microstructure evolution at different conditions was analyzed. The results show that the flow stress decreases with the increase of deformation temperature and increases with the increase of strain rate, the deformation condition has a great influence on the material microstructure. The relationship between deformation parameters and strain have a good relativity, which can be expressed using four polynomial fitting. An optimum processing parameters of hot deformation for this steel can also be obtained by the maps, in which the hot temperature is 980-1150℃ and the strain rate is 0.01-0.2s-1.

0Cr16Ni5Mo martensitic stainless steel;flow stress;constitutive model;dynamic recrystallization;processing map

袁武華(1973-)，男，教授，博士，主要從事金屬與金屬基復(fù)合材料相關(guān)方面研究，聯(lián)系地址：湖南省長沙市岳麓區(qū)湖南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院(410082)，E-mail:yuan46302@163.com

10.11868/j.issn.1001-4381.2016.05.002

TG142.71

A

1001-4381(2016)05-0008-07

2014-09-16；

2015-11-21