尹凌霄，陳衛(wèi)東，王　祥

（江蘇省宏源電力建設(shè)監(jiān)理有限公司，江蘇南京，210096）

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LZC139-13.2/1.4/555/550型汽輪機(jī)缸體碰撞試驗(yàn)

尹凌霄，陳衛(wèi)東，王祥

（江蘇省宏源電力建設(shè)監(jiān)理有限公司，江蘇南京，210096）

摘要：以國信協(xié)聯(lián)電廠在建的2×400 MW級(jí)燃機(jī)熱電聯(lián)產(chǎn)工程為依托，詳細(xì)介紹了該工程中LZC139-13.2/1.4/555/550型汽輪機(jī)碰撞試驗(yàn)前需具備的條件、試驗(yàn)的正確方法及注意事項(xiàng)，明確了碰撞試驗(yàn)的正確步驟，并對(duì)高中壓合缸在試驗(yàn)過程中出現(xiàn)的問題進(jìn)行了分析和總結(jié)，為同類型機(jī)組正確進(jìn)行碰撞試驗(yàn)提供了參考。

關(guān)鍵詞：汽輪機(jī)；轉(zhuǎn)子；缸體；碰撞試驗(yàn)

隨著國內(nèi)電力制造技術(shù)及水平的提高，愈來愈多的汽輪機(jī)開始由現(xiàn)場散裝轉(zhuǎn)變?yōu)槟K化安裝。相比現(xiàn)場散裝，模塊化安裝省去了大部分工序，節(jié)省了工期。以汽輪機(jī)安裝為例，采用模塊化安裝將直接省去壓鉛絲法調(diào)整通流間隙以及一系列涉及扣蓋的工序。在此情況下缸體的碰撞試驗(yàn)就是保證通流間隙的唯一手段，碰撞試驗(yàn)的準(zhǔn)確性、精確性直接關(guān)系著汽輪發(fā)電機(jī)組的安全與性能，其重要性尤為突出。在此背景下，以ZC139-13.2/1.4/555/550型汽輪機(jī)為例，詳細(xì)介紹該機(jī)組特點(diǎn)及碰撞試驗(yàn)的方法，并對(duì)試驗(yàn)過程中的問題進(jìn)行了總結(jié)分析。

1　機(jī)組簡介

國信協(xié)聯(lián)電廠聯(lián)合循環(huán)機(jī)組汽輪機(jī)由上海汽輪機(jī)有限公司設(shè)計(jì)制造，為LZC139-13.2/1.4/555/550型，一次中間再熱、單軸、兩缸三排汽、凝汽式汽輪機(jī)。該汽輪機(jī)由高中壓缸和低壓缸兩部分組成，其中高中壓缸由18級(jí)高壓級(jí)以及15級(jí)中壓級(jí)組成，低壓缸由雙流2×7級(jí)組成，共計(jì)47級(jí)。該汽輪機(jī)高中壓缸在制造廠內(nèi)進(jìn)行精裝后整體發(fā)往現(xiàn)場，采用不揭缸安裝的方法。低壓內(nèi)缸與隔板持環(huán)之間縱橫銷已經(jīng)由工廠組裝，其余均未經(jīng)過組裝，全部散件供貨。低壓外缸質(zhì)量與其他靜子件的支承方式是分離的，即低壓外缸直接座落在凝汽器頸部，質(zhì)量完全由與其焊在一起的凝汽器頸部承擔(dān)。低壓外缸不參與整個(gè)靜子滑銷系統(tǒng)的膨脹，大大降低了靜子部件的膨脹推力。低壓內(nèi)缸及其他低壓部件則通過貓爪及支架直接座落在低壓缸軸承兩側(cè)貓爪上，質(zhì)量由其前后的軸承座來支承。所有軸承座與低壓缸貓爪之間的滑動(dòng)支承面均采用低摩擦合金。整臺(tái)機(jī)組滑銷系統(tǒng)的死點(diǎn)位于2號(hào)軸承座，2號(hào)軸承座內(nèi)裝有徑向推力聯(lián)合軸承。因此，整個(gè)軸系是以此為死點(diǎn)向兩頭膨脹；而高中壓缸的貓爪在2號(hào)軸承座處也是固定的。所以高中壓缸受熱后也是以2號(hào)軸承座為死點(diǎn)向機(jī)頭方向膨脹。這樣的滑銷系統(tǒng)在運(yùn)行中通流部分動(dòng)靜之間的差脹比較小，有利于機(jī)組快速啟動(dòng)。

2　碰撞試驗(yàn)

碰撞試驗(yàn)即是在不開缸的條件下，通過移動(dòng)汽缸檢查汽缸與轉(zhuǎn)子的徑向、軸向間隙，并對(duì)間隙值加以調(diào)整，以保證機(jī)組的安全、經(jīng)濟(jì)、穩(wěn)定運(yùn)行。該項(xiàng)工作在汽輪機(jī)缸體的最終整體找正過程中進(jìn)行，碰撞試驗(yàn)分為3個(gè)部分，包括上下碰撞、左右碰撞及軸向竄動(dòng)。

2.1試驗(yàn)需具備條件

碰撞試驗(yàn)需具備的條件包括［ 1 ］：（1）缸體內(nèi)部組件安裝完畢，汽輪機(jī)已完成扣蓋；（2）聯(lián)軸器鉸孔完畢并最終完成連接；（3）汽機(jī)軸系找中完畢，確保轉(zhuǎn)動(dòng)部件晃度、瓢偏、橢圓度、不柱度、張口、同心度等測量工作完畢并符合設(shè)計(jì)要求；（4）油循環(huán)合格，抬軸試驗(yàn)完畢，頂軸油具備投用條件；（5）手動(dòng)盤車具備投運(yùn)條件；（6）試驗(yàn)前需進(jìn)行汽缸定位尺寸復(fù)測，主要測量軸封間隙及外引值；（7）試驗(yàn)過程中確保相應(yīng)的定位銷或鍵已被拆除。

2.2試驗(yàn)步驟

以國信協(xié)聯(lián)2號(hào)機(jī)組汽機(jī)安裝過程中的低壓內(nèi)缸碰撞試驗(yàn) （高中壓合缸試驗(yàn)方法同低壓內(nèi)缸合缸）為例，對(duì)碰撞試驗(yàn)步驟及注意要點(diǎn)進(jìn)行詳細(xì)介紹。

2.2.1垂直碰撞

垂直碰撞是通過上下移動(dòng)缸體確定轉(zhuǎn)子與汽缸的實(shí)際相對(duì)位置，并最終通過調(diào)整，將轉(zhuǎn)子和缸體找中［ 2 ］。具體的操作方法如下：

（1）啟動(dòng)頂軸油泵并達(dá)到頂起要求 （轉(zhuǎn)子抬高量5～10絲），人工盤動(dòng)轉(zhuǎn)子確保手動(dòng)盤車比較輕松。確認(rèn)百分表安放在正確位置，安放位置見圖1和圖2，將百分表調(diào)整至5.0位置并做好記錄。

（2）勻速頂起至于貓爪底部的4個(gè)千斤頂，先以0.20 mm的增量平行緩慢的頂起汽缸，抬高過程中盤動(dòng)盤車。至轉(zhuǎn)子與缸快碰到時(shí)，抬高增量降為0.05 mm，每抬高一次盤動(dòng)一次盤車，直至盤動(dòng)盤車稍重于前一次時(shí)，停止抬高。此時(shí)，可以判定內(nèi)缸已與轉(zhuǎn)子發(fā)生接觸，接觸存在圖3所示的3種情況［ 3 ］，左側(cè)圖為試驗(yàn)正確的接觸方式，該接觸下的測量值最具有參考意義，中間及右側(cè)圖均為單側(cè)接觸情況，測量出的數(shù)據(jù)可能比實(shí)際徑向值偏大。

圖1　監(jiān)測垂直位移的百分表布置

圖2　監(jiān)測水平位移的百分表布置

圖3　垂直碰撞的3種情況

（3）為判斷具體的接觸情況，此時(shí)將電機(jī)端（或調(diào)閥端）2個(gè)千斤頂勻速平行降低0.20 mm，并盤動(dòng)轉(zhuǎn)子，如若盤動(dòng)仍然吃力，說明調(diào)閥端（或電機(jī)端）發(fā)生接觸，記錄該側(cè)轉(zhuǎn)子與缸體相對(duì)移動(dòng)數(shù)據(jù)；如若不吃力，則將調(diào)閥端（或電機(jī)端）2個(gè)千斤頂以每次0.05 mm增量抬高，直至盤動(dòng)吃力，記錄該數(shù)據(jù)。而后將調(diào)閥端（或電機(jī)端）下降0.20 mm，以同樣步驟抬高電機(jī)端 （或調(diào)閥端），直至盤動(dòng)轉(zhuǎn)子吃力，記錄抬高數(shù)據(jù)。此時(shí)電機(jī)端和調(diào)閥端底部間隙均已測出。

（4）底部間隙測完后進(jìn)行頂部間隙測量，用液壓千斤頂將貓爪略微頂起后依次拆除各貓爪墊片，緩慢卸去各液壓千斤頂壓力使低壓內(nèi)缸緩慢平行下降，直至盤動(dòng)轉(zhuǎn)子吃力，此時(shí)可判定內(nèi)缸已與轉(zhuǎn)子發(fā)生接觸，具體接觸情況判斷及最終間隙測量方法同（3）。測量完畢后需將汽缸恢復(fù)至初始位置，并復(fù)裝各貓爪墊片。

（5）根據(jù)碰缸得到的數(shù)據(jù)、通流間隙圖以及軸系找中圖中的汽缸抬高量要求決定是否需要調(diào)整相關(guān)貓爪墊片的厚度。調(diào)整后應(yīng)重復(fù)上述垂直方向碰撞試驗(yàn)，直至符合設(shè)計(jì)要求。

2.2.2水平碰撞

水平碰撞是通過左右移動(dòng)缸體來確定轉(zhuǎn)子與汽缸的實(shí)際相對(duì)位置，并最終通過調(diào)整，將轉(zhuǎn)子和缸體找中。具體的操作方法同垂直碰撞，所不同的是水平碰撞前必須拆除低壓內(nèi)缸與中心導(dǎo)向銷之間的橫線定位鍵。此外，水平碰撞試驗(yàn)完畢后需根據(jù)測得的數(shù)據(jù)決定是否需要調(diào)整內(nèi)缸橫向定位鍵的厚度，如需調(diào)整，則需在調(diào)整后重新進(jìn)行水平碰撞試驗(yàn)，直至試驗(yàn)合格。合格后裝入內(nèi)缸橫向定位鍵，并且檢查轉(zhuǎn)子與內(nèi)缸的對(duì)中情況。

2.2.3軸向竄動(dòng)

軸向竄動(dòng)是通過軸向移動(dòng)缸體來確定轉(zhuǎn)子與汽缸的軸向通流間隙，并最終通過調(diào)整使間隙值滿足設(shè)計(jì)要求［ 4 ］。具體的操作方法如下：

（1）拆除低壓內(nèi)缸與軸承座貓爪支撐臂之間的軸向定位鍵，布置液壓千斤頂以軸向移動(dòng)內(nèi)缸。布置靠表監(jiān)測轉(zhuǎn)子和內(nèi)缸的軸向移動(dòng)量。

（2）測量轉(zhuǎn)子與內(nèi)缸之間的軸向位置，記錄。

（3）開啟相關(guān)軸承頂軸油，固定轉(zhuǎn)子以確保其不發(fā)生無法控制的位置變動(dòng)。用專用頂缸工具及液壓千斤頂，將低壓內(nèi)缸緩慢地沿軸向移動(dòng)，直到轉(zhuǎn)子與靜子接觸，記錄此時(shí)各靠表讀數(shù)，計(jì)算轉(zhuǎn)子與靜子之間的相對(duì)移動(dòng)量。

（4）以同樣的方法，沿相反方向移動(dòng)低壓內(nèi)缸，記錄并計(jì)算另一個(gè)方向上的軸向移動(dòng)量。

（5）碰缸試驗(yàn)后，裝好低壓內(nèi)缸各定位鍵。

3　實(shí)例分析

以國信協(xié)聯(lián)電廠汽缸碰撞試驗(yàn)為例，以測量數(shù)據(jù)為依據(jù)，對(duì)試驗(yàn)中出現(xiàn)的問題進(jìn)行總結(jié)。

表1為高中壓合缸首次進(jìn)行水平碰撞的測量數(shù)據(jù)。由表1中碰撞試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知，此時(shí)電端與調(diào)端的左右徑向間隙值均不滿足設(shè)計(jì)要求，且與設(shè)計(jì)值偏差較大。由于碰撞試驗(yàn)前，已通過壓布條的方法進(jìn)行過通流間隙的調(diào)整，調(diào)整后同側(cè)的間隙偏差應(yīng)相等或偏差較小，故表1的數(shù)據(jù)反映試驗(yàn)過程存在問題。根據(jù)表1中缸體對(duì)角位置至轉(zhuǎn)子的間隙值相等的特點(diǎn)，可以判斷碰撞試驗(yàn)前，可能存在轉(zhuǎn)子中心偏斜或者缸體偏斜的情況。由于碰撞試驗(yàn)前已完成軸系找中可以判斷表1中的數(shù)據(jù)是在缸體發(fā)生偏斜的情況下進(jìn)行試驗(yàn)測量的。經(jīng)現(xiàn)場檢查確認(rèn)，缸體發(fā)生偏斜的原因?yàn)楦咧袎汉细紫路骄O(shè)有定位銷，由于定位銷與銷槽間存在間隙，該間隙通過打入L鍵進(jìn)行固定，在實(shí)際安裝過程中施工人員采用了單側(cè)依次研磨打入的方法進(jìn)行L鍵安裝，安裝過程中并未架設(shè)百分表監(jiān)視缸體與轉(zhuǎn)子的偏移情況，且安裝完畢后也并未對(duì)缸體的定位尺寸進(jìn)行復(fù)測（主要復(fù)測軸封間隙），進(jìn)而出現(xiàn)在缸體偏斜的情況下進(jìn)行試驗(yàn)的結(jié)果。

表1　高中壓合缸首次水平碰撞試驗(yàn)結(jié)果 mm

針對(duì)上述出現(xiàn)的問題，對(duì)高中壓合缸定位尺寸調(diào)整后重新進(jìn)行了水平碰撞試驗(yàn)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表2，由表2試驗(yàn)數(shù)據(jù)可見測驗(yàn)數(shù)據(jù)符合設(shè)計(jì)要求，無需進(jìn)行左右徑向間隙調(diào)整。此外，為避免上述問題的發(fā)生，建議在安裝該類機(jī)型定位銷兩邊的L鍵時(shí)，兩側(cè)L鍵需同時(shí)進(jìn)行研磨、打入，并在缸體表面架表，表頭對(duì)轉(zhuǎn)子，監(jiān)視安裝時(shí)汽缸是否會(huì)發(fā)生偏移。并與安裝完成后對(duì)缸體的定位尺寸進(jìn)行復(fù)測（使用塞尺測量軸封間隙）。

表2　缸體重新定位后水平碰撞試驗(yàn)結(jié)果 mm

表3為高中壓合缸垂直碰撞試驗(yàn)的測量結(jié)果，在測量垂直方向間隙時(shí)，安裝人員最初為了簡化試驗(yàn)，并未按實(shí)際試驗(yàn)步驟進(jìn)行操作，采用了單側(cè)垂直頂動(dòng)缸體的方法分別測量調(diào)端與電端的間隙。由表3中單側(cè)頂缸測量結(jié)果可知，通過該種方法測得的垂直方向間隙值明顯偏高于設(shè)計(jì)值，不符合設(shè)計(jì)要求，如果該測量結(jié)果無誤則表明垂直方向的徑向間隙較大，徑向通流間隙較大將會(huì)直接影響汽機(jī)的級(jí)效率。為查明偏差值較大的原因，后重新采用四角平行頂缸方式進(jìn)行復(fù)測，由表3實(shí)測結(jié)果可知，通過平行頂缸測得的結(jié)果在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)，進(jìn)而驗(yàn)證了單側(cè)頂缸測量值超標(biāo)為試驗(yàn)方法錯(cuò)誤所致，試驗(yàn)方法的主要錯(cuò)誤為由于反映缸體位移的百分表架設(shè)在貓爪處，以電端為例，固定調(diào)端單獨(dú)頂起電端，此時(shí)的測量結(jié)果D將必然高于平行頂動(dòng)的測量結(jié)果d（如圖4所示），因而出現(xiàn)了實(shí)測值遠(yuǎn)高于設(shè)計(jì)值的情況。

表3　高中壓缸垂直碰撞試驗(yàn)結(jié)果　mm

圖4　垂直頂缸偏差原理

4　結(jié)束語

汽輪機(jī)缸體碰撞試驗(yàn)是汽輪機(jī)安裝及日后檢修必不可少的過程，可以有效、直觀地了解缸體內(nèi)動(dòng)靜部件的最小間隙，通過加以調(diào)整以保證機(jī)組安全可靠運(yùn)行。結(jié)合了國信協(xié)聯(lián)電廠汽機(jī)碰撞試驗(yàn)的實(shí)際過程，詳細(xì)闡述了碰缸試驗(yàn)的步驟，并對(duì)實(shí)際試驗(yàn)過程中出現(xiàn)的問題給予了分析及總結(jié)，相信對(duì)同行是有益的參考。

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尹凌霄（1989），男，江蘇宿遷人，助理工程師，從事基建監(jiān)理工作；

陳衛(wèi)東（1972），男，江蘇南京人，工程師，從事基建監(jiān)理工作；

王祥（1988），男，江蘇泰州人，助理工程師，從事基建監(jiān)理工作。

LZC139-13.2/1.4/555/550 Steam Turbine Casing Collision Test

YIN Lingxiao， CHEN Weidong， WANG Xiang
（Jiangsu Hongyuan Electirc Power Construction Supervision Co. Ltd.， Nanjing 210096， China）

Abstract：This paper described the requirements， the correct method and matters need attention of the LZC139-13. 2/1.4/555/550 steam turbine casing collision test， which was relied on the project of one 2 ×400 MW grade gas turbine cogeneration of Guoxin Xielian power plant. Then the problems raised from the test were analyzed and summarized. The aim of this project was to provide guidance for carrying out the collision test correctly in the same type of units.

Key words：turbine； rotator； cylinder block； collision test

中圖分類號(hào)：TM623

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B

文章編號(hào)：1009-0665（2016）03-0091-03

作者簡介：

收稿日期：2015 -12-09；修回日期：2016-02-24