孫 楠，李 健，別社安（.中交第一航務(wù)工程勘察設(shè)計(jì)院有限公司，天津300； .天津大學(xué) 建筑工程學(xué)院，天津 30007）

?

深水軟基斜坡堤沉降變形對(duì)護(hù)面層穩(wěn)定的影響

孫 楠1，李 健1，別社安2
（1.中交第一航務(wù)工程勘察設(shè)計(jì)院有限公司，天津300222； 2.天津大學(xué) 建筑工程學(xué)院，天津 300072）

摘要：為了研究深水軟土地基上拋石斜坡堤沉降變形對(duì)護(hù)面層結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的影響，采用軟土蠕變模型對(duì)深水拋石斜坡堤的軟土地基的沉降變形進(jìn)行模擬計(jì)算。計(jì)算結(jié)果表明深水軟土地基上拋石堤的豎向沉降和水平變位發(fā)展持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)；堤身變形穩(wěn)定后，堤身中部的豎向沉降量大于堤腳處的水平位移量，堤身外輪廓線長(zhǎng)度變短，軟土地基和堤身的沉降變形對(duì)護(hù)面層結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定基本沒(méi)有不利影響。

關(guān)鍵詞：軟土地基；沉降變形；護(hù)面層；PLAXIS；軟土蠕變模型

引 言

軟土地基上斜坡堤的堤身和護(hù)面結(jié)構(gòu)的豎向沉降量及水平位移量均較大，特別是后期的沉降和變位可能會(huì)導(dǎo)致墊層結(jié)構(gòu)和護(hù)面結(jié)構(gòu)破壞，因此有效模擬斜坡堤的沉降及水平位移是至關(guān)重要的。深水軟土地基上斜坡堤的豎向沉降主要是地基軟土固結(jié)變形產(chǎn)生的，水平變形主要是地基軟土受擠壓變形和蠕變產(chǎn)生的。固結(jié)變形和蠕變均可通過(guò)PLAXIS有限元軟件［1，2］中的軟土蠕變模型來(lái)進(jìn)行模擬計(jì)算。

本文先對(duì)地質(zhì)條件相似、且有現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)資料的某斜坡堤進(jìn)行有限元分析，以確定相關(guān)土體的模型參數(shù)，再將驗(yàn)證了的計(jì)算模型和參數(shù)應(yīng)用到某深水軟土地基上的斜坡堤的變形分析中，根據(jù)得到斜坡堤面層的變形結(jié)果，來(lái)分析豎向沉降和水平變形對(duì)斜坡堤護(hù)面及墊層結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的影響［3］。

1 淺水軟土地基拋石堤固結(jié)變形計(jì)算分析

1.1 基本資料

圖1 淺水軟土地基上的拋石堤斜坡堤

某淺水軟土地基上的拋石堤斜坡堤結(jié)構(gòu)如圖1示。該堤的施工工序和工期如表1所示，地質(zhì)土層參數(shù)如表2所示。

表1 堤身結(jié)構(gòu)施工工序和工期時(shí)間

表2 土層物理力學(xué)指標(biāo)

1.2 固結(jié)變形有限元分析

1）模型及參數(shù)選取

地基土層中的淤泥、淤泥質(zhì)粘土以及粉質(zhì)粘土采用軟土蠕變模型，粉砂采用摩爾-庫(kù)侖模型，模型參數(shù)如表3示［4］。

表3 土體模型參數(shù)

2）數(shù)值計(jì)算和實(shí)測(cè)結(jié)果對(duì)比

通過(guò)數(shù)值計(jì)算得到了位于原泥面上距外側(cè)坡腳距離分別為41 m、25 m、10 m、0 m處的ABCD四點(diǎn)的最終沉降量，以及D點(diǎn)的水平位移值，如表4所示。對(duì)應(yīng)的工程施工監(jiān)測(cè)得到的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)也列于表4中。

表4 數(shù)值計(jì)算與實(shí)測(cè)沉降和水平位移的比較

數(shù)值計(jì)算與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的對(duì)比可見(jiàn)，拋石斜坡堤有限元計(jì)算得到的變形情況與實(shí)際情況基本相符，表明本文有限元計(jì)算中的模型和參數(shù)選取是合理的，該計(jì)算模型和參數(shù)可應(yīng)用于相似地質(zhì)條件的拋石斜坡堤結(jié)構(gòu)的沉降變形分析。

2 深水軟土地基拋石堤固結(jié)變形計(jì)算分析

2.1 工程結(jié)構(gòu)和參數(shù)

文獻(xiàn)［5］中的某深水軟土地基上的拋石防波堤，結(jié)構(gòu)斷面如圖2所示，地質(zhì)土層參數(shù)如表5所示。該堤的施工工序和工期如表6所示。

圖2 深水軟土地基上的拋石堤斜坡堤

表5 土層物理力學(xué)指標(biāo)

表6 深水斜坡堤結(jié)構(gòu)施工工序和工期時(shí)間

該拋石斜坡堤結(jié)構(gòu)頂高程 7.5 m，底高程-23.0 m，泥面處設(shè)計(jì)斷面寬度174 m。地基中的淺層淤泥用砂土換填，厚度為7 m。堤心采用拋石結(jié)構(gòu)，外側(cè)護(hù)面坡度為1：2，肩臺(tái)頂高程為-7.0 m，寬度為5 m。肩臺(tái)以上護(hù)面采用10 t扭王字塊體，肩臺(tái)以下護(hù)面采用4 t扭王字塊體，護(hù)面下設(shè)置1.2 m厚的500～800 kg墊層塊石。護(hù)底采用200～400 kg塊石，寬度為10 m。

2.2 計(jì)算模型和計(jì)算結(jié)果分析

換砂、堤心石及護(hù)面塊體采用摩爾庫(kù)侖模型，淤泥、淤泥質(zhì)粘土及粉質(zhì)粘土采用軟土蠕變模型，參數(shù)如表7所示。

表7 土體模型參數(shù)

通過(guò)計(jì)算得到了堤身和地基土中各位置處的豎向沉降量和水平位移量隨時(shí)間的變化情況［6］。

圖3所示為從施工期到完工后5年內(nèi)堤中心下地基中不同深度處的豎向沉降量隨時(shí)間的變化情況。軟土地基上，完工5年后，堤身沉降仍未穩(wěn)定。堤心地基沉降量隨深度增大而減小。最大沉降量出現(xiàn)在堤心原泥面處，總沉降量超過(guò)3 m。施工期全部加載完成后，堤心沉降量為1.20 m，5年內(nèi)仍有1.80 m的固結(jié)沉降量。

圖4為泥面線上各點(diǎn)的豎向沉降量變化情況。堤心原泥面處的總沉降量最大，堤腳處基本沒(méi)有沉降量，堤身外側(cè)的地基有隆起現(xiàn)象。

圖5和圖6所示為原泥面線上各點(diǎn)的水平位移量隨時(shí)間的變化情況。距堤中20 m（堤身高度30.5 m）寬度內(nèi)，原泥面線上各點(diǎn)的水平位移量水平逐漸增大，距堤中20 m寬度外，原泥面線上各點(diǎn)的水平位移量基本相同，施工完成5年后，堤腳泥面處的水平位移量約為2 m。

圖3 堤心不同深度處的豎向沉降量的歷時(shí)曲線

圖4 泥面線上各點(diǎn)的豎向沉降量隨時(shí)間變化

圖5 泥面線上各點(diǎn)的水平位移量的歷時(shí)曲線

圖6 泥面線上各點(diǎn)的水平位移量隨時(shí)間變化

圖7所示為堤身和地基的沉降變形，圖8為堤身面層輪廓線的沉降變形，表8為沉降變形前后堤身輪廓線長(zhǎng)度的變化情況。堤身變形接近穩(wěn)定后，堤身中部的豎向沉降量大于堤腳處的水平位移量（堤身中部的水平位移量為0，堤腳處的豎向沉降量為0），堤身外輪廓線的總長(zhǎng)度、斜坡段長(zhǎng)度均變短，說(shuō)明堤身結(jié)構(gòu)整體變緊實(shí)。肩臺(tái)以上部分的的坡度略有變緩（由1：2變?yōu)?：2.18），肩臺(tái)以下部分的坡度變化不大。因此可以認(rèn)為沉降變形對(duì)護(hù)面層結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定基本沒(méi)有不利影響。

圖7 堤身和地基的沉降變形

圖8 堤身面層輪廓線的沉降變形

表8 沉降變形前后堤身輪廓線長(zhǎng)度變化

3 結(jié) 論

深水軟土地基上拋石堤的豎向沉降和水平變位發(fā)展持續(xù)時(shí)間較長(zhǎng)，在5年以上。堤身變形穩(wěn)定后，堤身中部的豎向沉降量大于堤腳處的水平位移量（堤身中部的水平位移量為0，堤腳處的豎向沉降量為0），堤身外輪廓線長(zhǎng)度變短，堤身結(jié)構(gòu)整體變緊實(shí)。肩臺(tái)以上部分的坡度略有變緩，肩臺(tái)以下部分的坡度變化不大。沉降變形對(duì)護(hù)面層結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定基本沒(méi)有不利影響。

參考文獻(xiàn)：

［1］ 朱伯芳.有限單元法原理與應(yīng)用［M］.北京：水利電力出版社，1979.

［2］ Introductory version of PLAXIS code：程序說(shuō)明書(shū)［M］.2000.

［3］ 中華人民共和國(guó)交通運(yùn)輸部.JTS147-1-2010港口工程地基規(guī)范 ［S］.人民交通出版社，2010.

［4］ 廖先斌，王強(qiáng)，馬峰.軟土屈服前后固結(jié)系數(shù)變化特征［J］.水運(yùn)工程，2013，（7）：54-56.

［5］ 李紹武，儲(chǔ)小歡.軟土地基上斜坡式防波堤斷面穩(wěn)定性的物理模型試驗(yàn)研究［J］.港工技術(shù)，2011，48（5）：9-11.

［6］ 宣廬峻.國(guó)外某軟土地質(zhì)防波堤工程的地基穩(wěn)定分析［J］.水運(yùn)工程，2013， （9）：108-115.

Impact on Stability of Armor Layer Due to Settlement and Deformation of Inclined Breakwater Supported on Deepwater Soft Soil Ground

Sun Nan1， Li Jian1， Bie She' an2
（1.CCCC First Harbor Consultants Co.， Ltd.， Tianjin 300222， China； 2.School of Civil Engineering，Tianjin University， Tianjin 300072， China）

Abstract：In order to study how the structural stability of armor layer is impacted by the settlement and deformation of rubble-mound inclined breakwater on deepwater soft ground， soft soil creep model is used to simulate the settlement and deformation.The calculation results show that the vertical settlement and horizontal deformation of rubble-mound breakwater are of long duration under the condition of deepwater soft soil ground.When the deformation of breakwater reaches stable state， the vertical settlement at the middle of breakwater is more than the horizontal displacement at the toe of breakwater， the external contour of breakwater becomes shorter， and the settlement and deformation of soft soil ground and breakwater almost has no adverse impact on the structural stability of armor layer.

Key words：soft soil ground； settlement and deformation； armor layer； PLAXIS， soft soil creep model

中圖分類號(hào)：TU441+.6

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

文章編號(hào)：1004-9592（2016）02-0055-04

DOI：10.16403/j.cnki.ggjs20160214

收稿日期：2015-10-19

作者簡(jiǎn)介：孫楠（1984-），女，工程師，主要從事港口工程水工結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工作。