葛曉麗，劉加平，2，，王育江，田倩，沈江平

（1.重慶大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，重慶400045；2.東南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，南京210096；3.江蘇省建筑科學(xué)研究院有限公司高性能土木工程材料國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，南京210008）

未水化水泥顆粒后期水化對UHPC性能的影響

葛曉麗1，劉加平1，2，3，王育江3，田倩3，沈江平3

（1.重慶大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，重慶400045；2.東南大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，南京210096；3.江蘇省建筑科學(xué)研究院有限公司高性能土木工程材料國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，南京210008）

采用高溫加速試驗(yàn)，并結(jié)合燒失量法、力學(xué)試驗(yàn)、測長法、電通量法、碳化等手段研究了不同養(yǎng)護(hù)溫度和水膠比條件下未水化水泥顆粒后期水化對UHPC性能的影響。結(jié)果表明：60℃水養(yǎng)護(hù)能夠有效加速UHPC中未水化水泥顆粒的后期水化，試塊的結(jié)合水量在90 d內(nèi)趨于穩(wěn)定。隨養(yǎng)護(hù)齡期的增長，UHPC試塊先收縮后膨脹，90 d的抗折強(qiáng)度、抗氯離子滲透性和抗碳化性能均下降，抗壓強(qiáng)度尚無明顯損失。水膠比越低，UHPC試塊90 d的結(jié)合水量增長率越大，膨脹值越大，抗折強(qiáng)度損失率也越高。

超高性能混凝土；未水化水泥顆粒；后期水化；水膠比；耐久性

超高性能混凝土（Ultra-High Performance Concrete，UHPC）是一種新型的水泥基復(fù)合材料，由于具有超高強(qiáng)、高韌、高抗?jié)B、高耐腐蝕、高抗爆和高抗電磁干擾等優(yōu)異性能，UHPC在國防、核電、海洋平臺等特種工程中具有重要的戰(zhàn)略意義［1-3］。通常，超高性能水泥基材料具有水膠比極低（＜0.20）、膠凝材料用量高等特點(diǎn)，由此導(dǎo)致未水化水泥顆粒含量高等突出問題［4-5］。在潮濕或水環(huán)境下，外界水分進(jìn)入混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部，導(dǎo)致未水化的水泥顆粒繼續(xù)水化而誘發(fā)膨脹開裂，影響混凝土的長期服役性能［6-10］。Hillemeier最先發(fā)現(xiàn)這一問題，W／C＝0.30、28 d抗壓強(qiáng)度為130 MPa的高性能混凝土，在90℃熱水中加速水化，7 d后就可觀察到大量裂縫［6］。學(xué)者楊雷等［7-10］也對混凝土中未水化水泥顆粒的穩(wěn)定性進(jìn)行了研究。文獻(xiàn)［8］將水灰比為0.28的混凝土試塊標(biāo)養(yǎng)60 d后，放在80℃熱水中加速水化7 d，水化程度增長了3%，抗壓強(qiáng)度降低了16.8%，凍后強(qiáng)度降低了21.1%，超聲波聲時(shí)值升高了12.7%。楊雷等［9］還研究了不同水灰比（0.22～0.47）混凝土中未水化水泥顆粒后期繼續(xù)水化的危害，研究證明，隨著水灰比的降低，未水化水泥后期繼續(xù)水化造成的危害越嚴(yán)。但有關(guān)UHPC中大量未水化水泥顆粒的穩(wěn)定性還未有研究。

此外，目前評價(jià)混凝土中未水化水泥顆粒穩(wěn)定性的方法大多沿用Hillemeier［8］采用的高溫水浴法，加速試驗(yàn)溫度過高（≥80℃），不能排除二次鈣礬石膨脹對混凝土性能的影響，可能會夸大未水化水泥顆粒的穩(wěn)定性問題。評價(jià)指標(biāo)方面，主要通過測定強(qiáng)度損失率、相對超聲波聲時(shí)值、抗凍性和抗水滲透性，以及統(tǒng)計(jì)混凝土試塊表面裂紋的數(shù)目和寬度來評定混凝土中未水化水泥顆粒的穩(wěn)定性?；炷羶?nèi)部未水化水泥顆粒后期繼續(xù)水化對混凝土體積穩(wěn)定性、抗氯鹽侵蝕、抗碳化滲透性能等其他耐久性指標(biāo)還未有研究。故本文采用高溫水浴法（20℃、40℃、60℃、90℃），研究了不同養(yǎng)護(hù)溫度和水膠比條件下未水化水泥顆粒后期水化對UHPC力學(xué)性能、體積穩(wěn)定性、抗氯離子滲透性、抗碳化性能的影響。

1 試 驗(yàn)

1.1 原材料

膠凝材料：水泥（C），江南－小野田水泥有限公司生產(chǎn)的P·Ⅱ52.5硅酸鹽水泥，其礦物分析及化學(xué)組成如表1所示。

高效減水劑：試驗(yàn)用減水劑是由江蘇蘇博特新材料股份有限公司提供的JM-PCA高性能減水劑，固含量為20%，減水率25%左右。

表1 主要原材料的化學(xué)組成Table 1 Chemical composition of the powder materials%

1.2 配合比

共制備了5組試件，配合比如表2所示。

試件澆筑成型后先置于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)，24 h后拆模，并標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)至28 d。然后放入水養(yǎng)箱，加水使試件完全被水浸沒，升溫至規(guī)定溫度（20、40、60、90℃），并保持試件恒溫養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期。用于測試結(jié)合水的試件，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d后，先用配制好的環(huán)氧樹脂均勻涂抹試件的5個(gè)面，只留其中一個(gè)40 mm×160 mm面（非成型面）未密封，靜置2 d待環(huán)氧樹脂完全固化，然后再分別放入高溫養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期。

表2 配合比Table 2 Mix proportions for cement paste

1.3 試驗(yàn)方法

1.3.1 結(jié)合水 本文采用灼燒失重法測試樣品的結(jié)合水量。成型尺寸為40 mm×40 mm×160 mm的水泥凈漿試件，養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期后，取其未密封面表層5 mm并破碎，將碎塊立即浸泡在無水乙醇中終止水化。待終止水化后放入烘箱中（105℃）干燥至恒重取出，再用微型球磨機(jī)研磨成粉末直至能過80μm篩。取1.5 g粉末，置于950℃高溫爐中灼燒至恒重。

以單位質(zhì)量的膠凝材料表示時(shí)，結(jié)合水的計(jì)算公式為

式中：Wt為t時(shí)刻單位質(zhì)量膠凝材料的化學(xué)結(jié)合水（非蒸發(fā)水，chemically combined water）量，%；m1為105℃烘干后試樣的質(zhì)量，g；m2為950℃灼燒后試樣的質(zhì)量，g；LC為水泥的燒失量。

1.3.2 體積穩(wěn)定性試驗(yàn) 試件長度的測定按JCT63《水泥膠砂干縮試驗(yàn)方法》進(jìn)行，采用JD-18型萬能投影測長儀，測試試件熱水養(yǎng)護(hù)0、1、7、28、56、90 d的長度變化。

1.3.3 力學(xué)試驗(yàn) 試件抗壓、抗折強(qiáng)度的測定按GB177《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法》進(jìn)行，測試試件熱水養(yǎng)護(hù)0、1、7、28、56、90 d的抗壓、抗折強(qiáng)度。

1.3.4 抗氯離子滲透試驗(yàn) 采用電通量法測試試件抗氯離子滲透性，試驗(yàn)參照GB／T 50082—2009《普通土凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法》進(jìn)行。為探究未水化水泥顆粒后期繼續(xù)水化對UHPC試塊表層滲透性的影響，在28 d標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)后即將試塊切割成φ100 mm×50 mm試件，再進(jìn)行高溫水浴養(yǎng)護(hù)，測試試件熱水養(yǎng)護(hù)0、7、28、90 d的電通量。

1.3.5 碳化試驗(yàn) 試驗(yàn)參照GB／T 50082—2009《普通土凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。分別測試試件熱水養(yǎng)護(hù)0、7、28、90 d后碳化28 d的碳化深度。

3 結(jié)果與討論

3.1 結(jié)合水

圖1為不同溫度（20、40、60、90℃）恒溫水養(yǎng)護(hù)UHPC試塊的結(jié)合水量。當(dāng)水膠比為0.17時(shí)，由圖1可知，UHPC試塊同一齡期的結(jié)合水量隨養(yǎng)護(hù)溫度的增大而增大。養(yǎng)護(hù)溫度為20、40、60、90℃時(shí)，其90 d的結(jié)合水量分別為9.66%、12.19%、12.88%、14.72%。這可能是由于，溫度越高，水分子運(yùn)動越劇烈，水分遷移的速度加快，水化速率增大，結(jié)合水量隨之增大。

隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增長，結(jié)合水量也逐漸增大。當(dāng)養(yǎng)護(hù)溫度為60℃時(shí)，28 d的結(jié)合水量可以達(dá)到最大結(jié)合水量的90%，至90 d時(shí)，試件的結(jié)合水量為12.65%，基本趨于穩(wěn)定。當(dāng)養(yǎng)護(hù)溫度為90℃時(shí)，試件90 d的結(jié)合水量為14.72%，比28 d的結(jié)合水量增大了16%。這可能是由于發(fā)生了延遲鈣礬石膨脹［11-12］，二次鈣礬石的生成擴(kuò)展致使混凝土內(nèi)部產(chǎn)成微裂紋并迅速擴(kuò)展，為水分進(jìn)入混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部提供了通道，水分遷移進(jìn)入混凝土內(nèi)部越容易，水化速率越快，導(dǎo)致結(jié)合水量隨齡期不斷增大。

綜上所述，60℃水養(yǎng)護(hù)能夠有效加速UHPC中未水化水泥顆粒的繼續(xù)水化，使試塊的結(jié)合水量在90 d內(nèi)趨于穩(wěn)定。

圖1 不同養(yǎng)護(hù)溫度對結(jié)合水量的影響Fig.1 Influence of temperature on bound water

圖2為60℃水養(yǎng)護(hù)條件下UHPC的結(jié)合水量。圖2（a）為60℃水養(yǎng)護(hù)不同水膠比UHPC的結(jié)合水量，由圖2（a）可知，UHPC試塊相同齡期的結(jié)合水量隨水膠比的降低而降低。以90 d為例，水膠比從0.30降至0.15時(shí)，結(jié)合水量從12.56%降低至9.50%，降低了24%。圖2（b）為60℃水養(yǎng)護(hù)不同水膠比UHPC的結(jié)合水量增長率，由圖2（b）可知，隨養(yǎng)護(hù)齡期的增長，相同水膠比UHPC試塊的結(jié)合水量不斷增大，水膠比越低，結(jié)合水量增長率越大。以90 d為例，當(dāng)水膠比為0.30、0.20、0.18、0.17、0.15時(shí)，相對于0 d的結(jié)合水量增長率分別為9.77%、12.17%、12.80%、15.10%、15.26%。這是由于低水膠比時(shí)，UHPC試塊的水化程度相對較低，可供后期水化的未水化水泥含量更高，高溫養(yǎng)護(hù)后，后期結(jié)合水量的增長率也越高。

圖2 60℃水養(yǎng)護(hù)條件下UHPC的結(jié)合水量Fig.2 Bound water of UHPC at 60℃

3.2 體積穩(wěn)定性

圖3為60℃水養(yǎng)護(hù)不同水膠比UHPC的長度變化結(jié)果。水膠比相同時(shí)，隨養(yǎng)護(hù)齡期的增大，UHPC試塊先收縮后膨脹，90 d的膨脹值隨水膠比的降低而增大。相比較于水膠比0.30，水膠比分別為0.20、0.18、0.17、0.15時(shí)，90 d的膨脹值分別增大30.13、173.67、484.27、515.47μm／m。

一方面，早期水泥水化產(chǎn)生的化學(xué)收縮比較大，因此試件早期呈收縮趨勢。隨著水膠比的降低，UHPC中未水化水泥顆粒的數(shù)量也越多，在相同熱水養(yǎng)護(hù)條件下，由于不同水化硅酸鈣凝膠LD C—S—H、HD C—S—H、UHD C—S—H和未水化水泥顆粒的彈性模量分別為22.99±0.66 GPa、31.36±2.31 GPa、41.25±1.57 GPa和122.02± 6.85 GPa［13］，大量未反應(yīng)的水泥顆粒也抑制了水泥基材料的收縮變形。另一方面，隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增長，試塊內(nèi)部結(jié)構(gòu)越來越致密，成熟度不斷提高，UHPC中的未水化水泥顆粒與外界水分相互作用繼續(xù)生成水化產(chǎn)物時(shí)，固相體積增大可至210%［14］，導(dǎo)致試塊后期開始膨脹。水膠比越低，后期水化程度增長率越高，試件的長度變化越大。

圖3 60℃水養(yǎng)護(hù)不同水膠比UHPC的長度變化Fig.3 Influence of W／B on length change at 60℃

3.3 力學(xué)性能

圖4為60℃水養(yǎng)護(hù)條件下UHPC的抗折強(qiáng)度。圖4（a）為60℃水養(yǎng)護(hù)不同水膠比UHPC的抗折強(qiáng)度，由圖4（a）可知，水膠比相同時(shí)，隨著齡期的增長，UHPC的抗折強(qiáng)度呈先增大后減小的趨勢。以水膠比為0.17為例，28 d的抗折強(qiáng)度比0 d增大了149.22%，而90 d的抗折強(qiáng)度比28 d減小了12.12 MPa。圖4（b）為60℃水養(yǎng)護(hù)不同水膠比UHPC的抗折強(qiáng)度損失率，由圖4（b）可知，水膠比越低，UHPC試塊90 d的抗折強(qiáng)度損失率越高。當(dāng)水膠比為0.30、0.20、0.18、0.17、0.15時(shí)，其90 d的抗折強(qiáng)度損失率分別為－215.24%、－84.12%、－116.51%、－62.75%、－32.78%。

圖4 60℃水養(yǎng)護(hù)條件下UHPC的抗折強(qiáng)度Fig.4 Flexural strength of UHPC at 60℃

圖5為60℃水養(yǎng)護(hù)不同水膠比UHPC的抗壓強(qiáng)度。水膠比相同時(shí)，隨著齡期的增長，UHPC的抗壓強(qiáng)度呈增大趨勢。以水膠比為0.17為例，其90 d的抗壓強(qiáng)度為166.92 MPa，比0 d增大了40.78%。

一方面，高溫養(yǎng)護(hù)初期，新生成的水化產(chǎn)物不斷填充空隙、裂縫、孔洞等缺陷，使內(nèi)部結(jié)構(gòu)更加致密，UHPC的抗折抗壓強(qiáng)度也隨之增大。隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增大，未水化水泥顆粒后期繼續(xù)水化的產(chǎn)物將得不到足夠的可供擴(kuò)展進(jìn)入的孔體積，結(jié)果可能由于水化產(chǎn)物的擴(kuò)展導(dǎo)致內(nèi)壓力增大而產(chǎn)生微裂縫，損害UHPC試塊的力學(xué)性能。由于抗折強(qiáng)度對混凝土內(nèi)部的微裂縫更加敏感，故90 d的抗折強(qiáng)度下降比較明顯，抗壓強(qiáng)度尚無明顯損失。另一方面，隨著水膠比的降低，后期膨脹增大，在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生的微裂紋越多，故水膠比越低，90 d的抗折強(qiáng)度損失率高。

圖5 60℃水養(yǎng)護(hù)不同水膠比UHPC的抗壓強(qiáng)度Fig.5 Influence of W／B on compressive strength at 60℃

3.4 電通量和碳化

圖6為60℃恒溫水養(yǎng)護(hù)條件下，C0.17組UHPC試塊的電通量和碳化深度。電通量越低，UHPC的抗氯離子滲透性越好，結(jié)構(gòu)越致密。由圖6可知，UHPC試塊的電通量隨養(yǎng)護(hù)齡期的增大先降低后增大，28 d的電通量比基準(zhǔn)組降低了86.33%，而90 d的電通量比28 d增大了1 138.52 C。

圖6 電通量和碳化深度Fig.6 Electrical conductivity and carbonation depth

碳化可以很好地反映混凝土的表層滲透性［15］。由圖6可知，UHPC試塊的碳化深度隨養(yǎng)護(hù)齡期的增長先降低后增大，抗碳化性能先提高后降低，這與抗氯離子滲透性和抗折強(qiáng)度的發(fā)展規(guī)律一致。長期緩慢的水分?jǐn)U散過程可導(dǎo)致未水化水泥顆粒后期繼續(xù)水化，由于固相體積增長理論，到達(dá)一定齡期后，后期繼續(xù)水化的水化產(chǎn)物不斷生長擴(kuò)展，在UHPC表面生成微裂縫，為Cl－、CO2等有害物質(zhì)進(jìn)入U(xiǎn)HPC內(nèi)部提供通道，損害UHPC的長期服役性能。

4 結(jié) 論

1）60℃水養(yǎng)護(hù)能夠有效加速UHPC中未水化水泥顆粒的繼續(xù)水化，試塊的結(jié)合水量在90 d內(nèi)趨于穩(wěn)定。

2）60℃水養(yǎng)護(hù)條件下，UHPC試塊先收縮后膨脹，水膠比越低，UHPC試塊90 d的膨脹值越大。相比較于水膠比0.30，當(dāng)水膠比分別為0.20、0.18、0.17、0.15時(shí)，90 d的膨脹值分別增大30.13、173.67、484.27、515.47μm／m。

3）60℃水養(yǎng)護(hù)條件下，UHPC試塊的抗折強(qiáng)度隨齡期的增長先增大后降低，水膠比越低，90 d的抗折強(qiáng)度損失率越高?？箟簭?qiáng)度隨養(yǎng)護(hù)齡期的增長而增大，90 d的抗壓強(qiáng)度尚無明顯損失。以水膠比為0.17為例，28 d的抗折強(qiáng)度比基準(zhǔn)組增大了149.22%，而90 d的抗折強(qiáng)度比28 d減小了12.12 MPa。

4）60℃水養(yǎng)護(hù)條件下，UHPC試塊碳化深度和電通量的發(fā)展規(guī)律一致，即抗碳化性能和抗氯離子滲透性均隨齡期的延長先增大后降低。28 d的電通量比基準(zhǔn)組降低了86.33%，而90 d的電通量比28 d增大了1 138.52 C。

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（編輯 胡 玲）

Effect of rehydration of unhydrated cement on ultra high performance concrete

Ge Xiaoli1，Liu Jiaping1，2，3，Wang Yujiang3，Tian Qian3，Shen Jiangping3

（1.Department of Materials Science and Engineering，Chongqing University，Chongqing 400045，P.R.China；2.Department of Materials Science and Engineering，Southeast University，Nanjing 210096，P.R.China；3.State Key Laboratory of High Performance Civil Engineering Materials，Jiangsu Institute of Building Science Co.，Ltd.，Nanjing 210008，P.R.China）

The accelerated high-temperature test was carried out to understand the influence of rehydration of unhydrated cement under different curing temperature and W／B on the performance of ultra high performance concrete（UHPC）with the test of loss on ignition method，mechanic performance，deformation test，RCM and carbonation test.The results show that the rehydration of unhydrated cement in UHPC could be accelerated effectively when the curing temperature was 60℃.The bound water content was stable in 90 d.With the increase of age，UHPC would first shrink and then expanse.It would have a downside on the development of its performance in 90 d，such as flexural strength，resistance to chloride ion permeability and carbonation resistance.There was no obvious change of compressive strength.Moreover，the lower W／B，the higher increased percentage of bound water content of UHPC in 90 d，the greater expansion value，and the higher the flexural strength loss rate.

ultra high performance concrete；unhydrated cement；rehydration；W／B；durability

2015-09-20

National Natural Science Foundation of China（No.5143000266）

TU 528.01

A

1674-4764（2016）01-0040-06

10.11835／j.issn.1674-4764.2016.01.006

2015-09-20

國家自然科學(xué)基金（5143000266）

葛曉麗（1991-），女，主要從事超高性能混凝土研究，（E-mail）1229338717＠qq.com。

劉加平（通信作者），男，博士生導(dǎo)師，（E-mail）ljp＠cnjsjk.cn。

Author brief：Ge Xiaoli（1991-），female，main research interests：ultra-high performance concrete.（E-mail）1229338717＠qq.com.

Liu Jiaping（corresponding author），doctorial supervisor，（E-mail）ljp＠cnjsjk.cn.