王顯方，郭新玲，潘紅瑋

(陜西工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，陜西 咸陽　712000)

銅基/環(huán)氧樹脂基/己內(nèi)酰胺基自潤滑羅拉軸承套性能分析

王顯方，郭新玲，潘紅瑋

(陜西工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，陜西 咸陽712000)

摘要：為了探討自潤滑軸承套在環(huán)錠細(xì)紗機(jī)上的應(yīng)用，分析了青銅基自潤滑、聚合物基自潤滑軸承套的結(jié)構(gòu)及特點(diǎn)，通過模壓工藝和螺桿壓縮工藝制備了環(huán)氧樹脂基和己內(nèi)酰胺基自潤滑軸承套，并與FU型銅基自潤滑軸承套在物理、機(jī)械、摩擦性能和紡紗性能試驗(yàn)等方面進(jìn)行了詳細(xì)對比分析。指出：環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套制作工藝簡單，成本較低，其物理和力學(xué)性能指標(biāo)較銅基軸承套優(yōu)，且安裝維護(hù)方便;相比FU型銅基自潤滑軸承套，具有質(zhì)地柔軟、強(qiáng)度高、彈性大、抗氧化性好、耐腐蝕性好、摩擦因數(shù)小、磨損率低、成紗條干CV值小、紗線斷裂強(qiáng)度大等優(yōu)點(diǎn)，可以取代銅基自潤滑軸承套在細(xì)紗機(jī)上使用。

關(guān)鍵詞：羅拉軸承套；自潤滑羅拉；環(huán)氧樹脂基；己內(nèi)酰胺基；銅基；摩擦；磨損率；成紗質(zhì)量

0引言

自潤滑軸承是指在添加少量潤滑劑或完全無潤滑劑的情況下，依靠自身潤滑劑來滿足潤滑的滑動軸承[1]。自潤滑軸承在技術(shù)上完全突破了需要油脂潤滑的局限性，實(shí)現(xiàn)了無油潤滑，具有免加油、成本低、運(yùn)行平穩(wěn)、噪聲小、勞動強(qiáng)度低等特點(diǎn)[2]。

自潤滑軸承套按其材料分為銅基和聚合物基兩種。銅基自潤滑軸承套多以663青銅粉或CuSn10黃銅粉等為基體，以二硫化鉬、石墨、碳纖維為固體潤滑劑，以高硬度鉛、陶瓷為耐磨相，采用粉末冶金工藝制成，成本高、耐磨性差、抗沖擊性差[3]。

聚合物基自潤滑軸承套主要以己內(nèi)酰胺基和環(huán)氧樹脂基等復(fù)合材料為基體，通過添加碳纖維、石墨、二硫化鉬等固體潤滑劑制造而成，具有質(zhì)量輕、成型好、成本低、耐磨性好、柔韌性好、摩擦因數(shù)小等優(yōu)點(diǎn)，代表了未來的發(fā)展方向。雙酚A型環(huán)氧樹脂(EP)屬高強(qiáng)度的熱固性高分子合成材料，具有優(yōu)良的機(jī)械和摩擦性能，對纖維材料具有良好的浸潤性，和多種金屬、非金屬有優(yōu)良的粘接力。己內(nèi)酰胺是一種重要的有機(jī)化工原料，熔點(diǎn)低、密度低、流動性好，在常壓下通過聚合反應(yīng)生產(chǎn)尼龍，制作工藝流程簡單，成品具有質(zhì)量輕、強(qiáng)度高、耐磨、防腐、抗蠕變、耐沖擊等特點(diǎn)[4]，可代替銅、鐵應(yīng)用在工業(yè)生產(chǎn)中。筆者研究的是以環(huán)氧樹脂和己內(nèi)酰胺為基體，通過添加碳纖維、石墨等材料，采用模具成型和機(jī)械共混、塑料擠壓成型等技術(shù)制得的軸承套半成品，再經(jīng)過切削、磨礪、開槽等工藝，制備出符合環(huán)錠細(xì)紗機(jī)羅拉用的自潤滑軸承套，并與FU型銅基自潤滑軸承套在機(jī)械、摩擦和紡紗性能上進(jìn)行對比試驗(yàn)。

1自潤滑羅拉軸承套結(jié)構(gòu)

圖1是傳統(tǒng)油潤滑的細(xì)紗機(jī)滾動羅拉軸承，其缺點(diǎn)是：加油周期短，油脂易外溢造成油污紗，用工多、油料消耗大，是制約紡織企業(yè)提高質(zhì)量、降低成本的關(guān)鍵因素。圖2是青銅基自潤滑軸承套，其優(yōu)點(diǎn)是：免加油，運(yùn)行平穩(wěn)，強(qiáng)度高，壽命長，噪聲小。缺點(diǎn)是：由于軸承套內(nèi)圈一面無擋圈，故在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，軸承套易竄動，羅拉轉(zhuǎn)速越高則竄動得越嚴(yán)重；另外，如果有一個(gè)軸承套損壞，則要將整根羅拉的軸承套取下更換，安裝維修麻煩，故金屬基自潤滑軸承套在細(xì)紗機(jī)上使用受到一定的限制。圖3是聚合物基自潤滑軸承套，其特點(diǎn)是：免加油，柔韌性好，開槽容易，強(qiáng)度較好，安裝和維修、更換方便。

圖1　滾動羅拉軸承結(jié)構(gòu)

圖2　青銅基自潤滑軸承套

圖3　聚合物基自潤滑軸承套

2試樣制備

2.1環(huán)氧樹脂基自潤滑軸承套的制備2.1.1確定成型工藝2.1.1.1預(yù)壓

將一定比例的雙酚A型環(huán)氧樹脂與固化劑、碳纖維、石墨以及導(dǎo)熱材料按比例混合后，在壓機(jī)上壓成一定形狀和質(zhì)量的錠料。

2.1.1.2加料

將一定質(zhì)量的環(huán)氧樹脂膠粘劑倒入玻璃燒杯中，然后均勻地加入10%～20%的碳纖維，同時(shí)緩慢地加入20%～30%的石墨粉和10%的青銅粉，待完全混合攪拌均勻后，按照質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1∶1的比例加入聚酰胺(PA66)固化劑，再倒入模具。

2.1.1.3合模

在凸模未接觸環(huán)氧樹脂混合物前應(yīng)快速合模，當(dāng)凸模接觸混合物后，應(yīng)慢速合模以使模具型腔中的空氣充分排除。

2.1.1.4 排氣

熱固性塑料在成型時(shí)，必須排除水分和揮發(fā)氣體以及化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生的副產(chǎn)物，以免產(chǎn)生成型缺陷而影響制品的性能和表面質(zhì)量。因此，合模后要卸壓排氣。

2.1.1.5固化

熱固性塑料應(yīng)在一定的溫度和壓力下，保持一段時(shí)間，使高分子交聯(lián)反應(yīng)充分，才能達(dá)到制品性能好，生產(chǎn)效率高的目的。

2.1.1.6脫模

由于冷卻不均勻會導(dǎo)致制品內(nèi)部產(chǎn)生較大的內(nèi)應(yīng)力，因此，脫模后的軸承套需放入80 ℃的恒溫烘箱中進(jìn)行緩慢冷卻。

2.1.1.7清模

脫模后，需用銅刀或銅刷去除殘留在模具型腔內(nèi)的塑料廢料，然后用壓縮空氣吹凈。軸承套壓縮成型工藝流程如圖4所示。

圖4　軸承套壓縮成型工藝流程

2.1.1.8機(jī)械加工

壓縮成型的軸承套需利用數(shù)控機(jī)床在其壁部切割一個(gè)直線通槽，以便把軸承套安裝在內(nèi)圈上。槽的寬度尺寸以不影響軸承套的基體強(qiáng)度為準(zhǔn)，一般取2mm。

2.1.1.9浸泡

將軸承套在SAE40型潤滑油中浸泡24h～48h，保證其在使用前充分浸油。軸承套在工作狀態(tài)時(shí)，因受熱滲出油漬，起到潤滑作用。

2.1.2設(shè)計(jì)壓縮成型模具

由于熱固性環(huán)氧樹脂的粘度較高，模具一般為不溢式。軸承套壓縮成型模具結(jié)構(gòu)如圖5所示。

1—上凸模固定板；2—上凸模；3—凹模；4—軸承套；5—下凸模；6—型芯；7—墊板。圖5　軸承套壓縮成型模具結(jié)構(gòu)

2.2己內(nèi)酰胺基自潤滑軸承套的制備2.2.1原料選取與配方組成

南京和聚的己內(nèi)酰胺為50%～70%(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)， 日本東麗的碳纖維短絨為10%～25%，青島天和的800目石墨為10%～25%，蘭州化工的NaOH分析純?yōu)?.1%～0.5%，西安化工的甲苯二異氰酸酯(TDI)分析純?yōu)?.1%～0.5%。

2.2.2制作過程

分別將以上原料按試樣編號，充分混合后加入到單螺桿塑料擠出機(jī)中，經(jīng)100 ℃～120 ℃加熱至熔融狀態(tài)，經(jīng)擠出機(jī)的口模和芯模環(huán)狀間隙擠壓成同一規(guī)格的軸承管材，然后進(jìn)行定徑和冷卻，使管材形狀和尺寸精度定型，最后經(jīng)過車削、開槽等工序制成規(guī)格內(nèi)徑為20mm，外徑23mm，寬14mm的細(xì)紗機(jī)用羅拉軸承套[5]。

3三種自潤滑軸承套的物理、機(jī)械性能對比

依據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)在實(shí)驗(yàn)室通過一系列試驗(yàn)，對FU系列銅基、環(huán)氧樹脂基和利用上述方法制得的己內(nèi)酰胺基三種自潤滑軸承套的物理性能和機(jī)械性能進(jìn)行試驗(yàn)，結(jié)果見表1。

表1三種自潤滑軸承套物理和機(jī)械性能對比

測試項(xiàng)目FU型銅基軸承套環(huán)氧樹脂基軸承套己內(nèi)酰胺基軸承套密度/(g·cm-3)2.60～3.000.891.16飽和吸水率/%—1.51.6馬丁耐熱/℃>6006770熱變形溫度/℃>200109120熔點(diǎn)/℃>5009087導(dǎo)熱因數(shù)/(10-5·K-1)>237.000.780.25線膨脹因數(shù)/(10-3·K-1),100℃1.16～1.239.407.50體積電阻/(Ω·m)1×1037×10136×1012硬度/HB756065拉伸強(qiáng)度/MPa89230175壓縮強(qiáng)度/MPa124208230斷裂伸長率/%1.636.020.0彈性模量/MPa25.642785.002487.00沖擊強(qiáng)度/MPa14.2067.2331.89抗氧化性差好好耐腐蝕性差好好價(jià)格高低低

由表1可知，環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基自潤滑軸承套較銅基軸承套的密度小、熔點(diǎn)低、吸濕性好、強(qiáng)度高、硬度小，彈性模量比金屬基高100倍，抗蠕變性好、耐沖擊好、彈性好、耐疲勞性好、價(jià)格低，但導(dǎo)熱性、導(dǎo)電性較銅基差。

4三種自潤滑軸承套的摩擦性能試驗(yàn)

4.1試驗(yàn)方案

試驗(yàn)在宣化化倫MPX-2000型摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行，模擬細(xì)紗機(jī)羅拉軸承運(yùn)行的實(shí)際工況，采用棒環(huán)端面立式干摩擦磨損方式，回轉(zhuǎn)的摩擦上環(huán)為45低碳鋼，硬度為50HRC，外徑為19mm，表面粗糙度Ra值為0.6μm的圓棒；固定的下環(huán)為上述方法制得的己內(nèi)酰胺基軸承套試樣(未開槽)、環(huán)氧樹脂基軸承套和FU系列銅基軸承套，試樣尺寸均為φ23mm×φ20mm×14mm。室溫干摩擦，試驗(yàn)速度為2.5m/s，試驗(yàn)載荷從1kN開始先跑10min，然后每隔5min加載1kN，直到出現(xiàn)摩擦因數(shù)突然變大、溫度急劇升高的情況，則視為固體潤滑涂層破壞，潤滑失效，停止試驗(yàn)。由試驗(yàn)機(jī)在線記錄試驗(yàn)過程中三種軸承套的摩擦因數(shù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的實(shí)時(shí)變化，用讀數(shù)顯微鏡測量試樣磨痕寬度，并換算成磨損率[6]。利用掃描電子顯微鏡(SEM)進(jìn)行材料的磨損表面形貌分析，研究自潤滑復(fù)合材料表面潤滑膜的形成機(jī)理和作用，探討復(fù)合材料的減摩自潤滑特性及其機(jī)理。

4.2試驗(yàn)結(jié)果與分析4.2.1三種自潤滑軸承套干摩擦狀態(tài)摩擦因數(shù)

圖6為三種軸承套在干摩擦狀態(tài)的摩擦因數(shù)隨時(shí)間動態(tài)變化曲線。從圖中可以看出， 三種軸承套具有大體相同的變化規(guī)律。在試驗(yàn)載荷較小的初始階段，摩擦副運(yùn)行不平穩(wěn)，摩擦因數(shù)較大且不穩(wěn)定，環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套的摩擦因數(shù)率先達(dá)到峰值，銅基的摩擦因數(shù)較穩(wěn)定；當(dāng)載荷增大到2kN時(shí)，銅基軸承套的摩擦因數(shù)也出現(xiàn)了峰值，隨后三種軸承套的摩擦因數(shù)又持續(xù)下降；當(dāng)載荷達(dá)到2.5kN時(shí)，摩擦副運(yùn)行逐漸變得平穩(wěn)，摩擦因數(shù)明顯減小，并維持在較小的范圍內(nèi)長時(shí)間運(yùn)行；當(dāng)載荷達(dá)到5kN時(shí)，銅基軸承套摩擦因數(shù)突然變大，然后環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套的摩擦因數(shù)也快速變大，表明樣品表面的固體潤滑涂層已破壞，固體潤滑失效[7]。

圖6　三種軸承套摩擦因數(shù)隨時(shí)間變化曲線

滑動軸承的摩擦副有磨粒磨損和粘著磨損兩種形式，在試驗(yàn)初期軸承套與金屬軸之間處于膠合狀態(tài)，此時(shí)以粘著磨損為主。試驗(yàn)開始階段由于環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套表面比銅基表面粗糙，膠合狀態(tài)更嚴(yán)重；因此，開始階段環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套的摩擦因數(shù)較大，且出現(xiàn)了峰值。隨著試驗(yàn)的延續(xù)，環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套的表面逐漸被磨平，材料被剝落，產(chǎn)生了大量的磨粒，此時(shí)摩擦副主要表現(xiàn)為磨粒磨損，在摩擦副中形成一層均勻致密的轉(zhuǎn)移膜，使摩擦因數(shù)迅速減小并穩(wěn)定在一定數(shù)值；但由于銅基的硬度較大，產(chǎn)生的磨粒較少，在運(yùn)行中主要表現(xiàn)為粘著磨損，故環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套摩擦因數(shù)較金屬基小[8]。在試驗(yàn)后期隨著載荷的增大，會產(chǎn)生較大的剪切應(yīng)力，較大的剪切應(yīng)力更易產(chǎn)生粘著磨損，加速了材料的轉(zhuǎn)移和剝落；同時(shí)，載荷的增大會使摩擦的實(shí)際接觸面積增大、摩擦加劇，從而產(chǎn)生大量的摩擦熱使表面溫度升高、基體軟化、工作層損壞嚴(yán)重、磨損量急劇增加、摩擦因數(shù)持續(xù)增大，導(dǎo)致材料自潤滑失效或被破壞。由于銅基的強(qiáng)度小于復(fù)合材料的強(qiáng)度，所以金屬基材料的失效較復(fù)合材料早約30min。

4.2.2三種自潤滑軸承套磨損率

試驗(yàn)試樣、設(shè)備同上，室溫下干摩擦，在試驗(yàn)轉(zhuǎn)速為2.5m/s，試驗(yàn)載荷為3kN條件下，連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)120min，測得三種試樣的磨損率，如圖7所示。

圖7　三種軸承套磨損率隨時(shí)間變化曲線

由圖7可知，在試驗(yàn)條件相同的情況下，三種軸承套的磨損率均隨運(yùn)行時(shí)間有明顯變化。由于膠合作用，在摩擦初期，環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套較銅基的磨損率急劇增大，然后達(dá)到一個(gè)穩(wěn)定值；FU型銅基軸承套的磨損率隨時(shí)間的延續(xù)不斷地增大，然后達(dá)到一個(gè)穩(wěn)定值，但其磨損率大于環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套。產(chǎn)生這種變化的主要原因，是材質(zhì)和環(huán)境條件不同引起的磨損機(jī)理差異。環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套在試驗(yàn)初期的磨損主要是粘著磨損，而后表現(xiàn)為磨粒磨損，磨屑主要為石墨粉末填料、碳纖維碎屑、環(huán)氧樹脂粉末和己內(nèi)酰胺粉末等。FU型銅基軸承套在整個(gè)試驗(yàn)過程中的磨損以粘著磨損為主[9]，是由于銅基軸承套的硬度較大，磨粒磨損的作用相對較弱，且磨屑中除了少量的石墨粉末外，絕大多數(shù)為銅和鋅粉末，當(dāng)與金屬軸件接觸時(shí)，一方面加劇了軸承套的磨損，另一方面使?jié)櫥饔脺p弱；所以，銅基軸承套的磨損較環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套相對要大一些。

4.2.3三種自潤滑軸承套磨損面相貌

圖8為三種軸承套在試驗(yàn)轉(zhuǎn)速為2.5m/s，試驗(yàn)載荷為3kN的條件下，連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)120min時(shí)的磨損面相貌，由此可以進(jìn)一步分析潤滑層的形成過程。

a)　己內(nèi)酰胺基軸承套　　　　　　b)　環(huán)氧樹脂基軸承套　　　　　　c)　銅基軸承套圖8　相同試驗(yàn)條件下三種軸承套磨損面SEM照片(500×)

由圖8a)和8b)可知，環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套表面的晶粒細(xì)致均勻，說明石墨、碳纖維與環(huán)氧樹脂及己內(nèi)酰胺混融性好[10]。其表面磨屑量較多，主要是由石墨和斷裂的碳纖維組成，在對偶面上形成一層連續(xù)的轉(zhuǎn)移膜，有利于減小摩擦阻力和磨損率，此時(shí)的磨損為磨粒磨損。而圖8c)銅基軸承套粗糙的表面，說明材料間融合性較差，磨屑中含有較大的顆粒，除了一定量的石墨和碳纖維以外，還含有大量的銅屑，增大了對偶面間的摩擦阻力和磨損率，儲油減磨效果較差。

5三種自潤滑軸承套的紡紗性能試驗(yàn)

選取自制的環(huán)氧樹脂基軸承套、己內(nèi)酰胺基軸承套和FU系列青銅基軸承套各10個(gè)，在FA506型環(huán)錠細(xì)紗機(jī)上采用相同粗紗定量、工藝參數(shù)，分別生產(chǎn)號數(shù)為J18.6tex、J14.5tex、J9.6tex、J5.8tex品種紗，用YG136型條干均勻度儀和XT128型單紗強(qiáng)力儀進(jìn)行成紗條干、細(xì)節(jié)、粗節(jié)、棉結(jié)及強(qiáng)力測試[2]，結(jié)果見表2。

表2試驗(yàn)數(shù)據(jù)對比結(jié)果表明：在生產(chǎn)相同號數(shù)的細(xì)紗時(shí)，環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套成紗質(zhì)量相當(dāng)，各項(xiàng)質(zhì)量指標(biāo)優(yōu)于銅基軸承套。

使用環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套的成紗條干CV值，比銅基軸承套降低0.5%以上，成紗千米細(xì)節(jié)、粗節(jié)、棉結(jié)以及斷裂強(qiáng)度等指標(biāo)比銅基軸承套均有不同程度的改善；在長時(shí)間的試驗(yàn)運(yùn)轉(zhuǎn)過程中，三種自潤滑軸承套均無油污紗產(chǎn)生。使用銅基軸承套成紗質(zhì)量較差的原因：一方面是由于銅材料吸濕性大，在細(xì)紗車間高濕度的環(huán)境中使用時(shí)，摩擦副吸濕水分增多、摩擦因數(shù)增大，從而易產(chǎn)生爬行，使羅拉不能靈活轉(zhuǎn)動；另一方面是銅基軸承套易氧化，導(dǎo)致磨損量增大，使得軸與軸承套間配合增大，致使羅拉不能平穩(wěn)運(yùn)行，從而影響成紗質(zhì)量。

表2三種軸承套紡紗質(zhì)量試驗(yàn)結(jié)果對比

品種/tex軸承套類型條干CV/%細(xì)節(jié)粗節(jié)棉結(jié)個(gè)·km-1斷裂強(qiáng)度/(cN·tex-1)J18.6銅基12.6720518915.87J18.6環(huán)氧樹脂基12.6921508815.85J18.6己內(nèi)酰胺基12.4517487114.28J14.5銅基12.12165410214.22J14.5環(huán)氧樹脂基12.08175510314.30J14.5己內(nèi)酰胺基11.6711468914.17J9.6銅基13.21226510018.50J9.6環(huán)氧樹脂基13.1923679818.57J9.6己內(nèi)酰胺基13.1316529818.48J5.8銅基14.5628688922.02J5.8環(huán)氧樹脂基14.6827699021.93J5.8己內(nèi)酰胺基14.3423658521.14

6結(jié)論

6.1環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套制作工藝簡單，成本較低，其物理和力學(xué)性能指標(biāo)較銅基軸承套優(yōu)，且安裝維護(hù)方便。通過摩擦性能對比試驗(yàn)可知，在試驗(yàn)速度為2.5m/s、運(yùn)行15min、載荷為2kN時(shí)，三種自潤滑軸承套的摩擦因數(shù)均達(dá)到最大值0.55，磨損率也急劇增加；當(dāng)運(yùn)行到30min、載荷為5kN時(shí)，環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套的摩擦因數(shù)最小，約為0.08，磨損率也趨于不變；然后平穩(wěn)運(yùn)行到55min、載荷為10kN時(shí)，三種羅拉軸承套的摩擦因數(shù)急劇增大，磨損率也加速增大，此時(shí)軸承套已視為失效。

6.2目前，在環(huán)錠細(xì)紗機(jī)工藝設(shè)計(jì)時(shí)，羅拉最大加壓量為0.2kN，前羅拉最大運(yùn)轉(zhuǎn)速度為0.25m/s。通過紡紗性能對比試驗(yàn)可知，在這種工藝范圍內(nèi)，環(huán)氧樹脂基軸承套和己內(nèi)酰胺基軸承套摩擦因數(shù)最小，磨損量也最小，成紗質(zhì)量好，其性能優(yōu)于銅基自潤滑軸承套，完全可以取代銅基軸承套來使用。

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ThePerformanceAnalysisoftheBearingBushwithCopper/

epoxyresin/caprolactamBasedSelfLubricationWANGXianfang,GUOXinling,PANHongwei

(ShaanxiIndustrialVocationalCollege,Xianyang712000,China)

Abstract:In order to probe into the application of bearing bush with self lubrication in the ring spinning frame,analysis is done to the bronze and polymer based self lubricated bearing bush regarding the structure and characteristics and contrast analysis is made to the FU copper based self lubricating bearing bush in the physical,mechanical,frictoon properties and spinning performance in details.It is pointed out that epoxy resin based bearing bush and caprolactam based bearing bush are of simple manufacture technology,low cost.They are better than the copper based bearing bush in physical and mechanical properties with easy installation and maintenance.Contrast with FU copper based self lubricating,they are of soft texture,high strength,flexibility,good oxidation resistance,resistance to corrosion,small friction coefficient,low wear rate,small CV value,big yarn breaking strength and such.They can be used to replace the copper based self lubricating bearing bush in the spinning frame.

Key Words:roller bearing bush;self lubricated roller;epoxy resin based;caprolactam based;copper based;friction;wear rate;yarn quality

收稿日期：2015-09-23

基金項(xiàng)目：陜西省教育廳專項(xiàng)科研基金項(xiàng)目(14JK1056)

作者簡介：王顯方(1966—)，男，內(nèi)蒙赤峰人，副教授，主要從事新型紡紗技術(shù)及紡織器材的研究。

中圖分類號：TS103.81+9

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B

文章編號：1001-9634(2016)03-0021-05