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        π-Γ網(wǎng)絡(luò)在DF100A型短波發(fā)射機中的應(yīng)用分析

        2016-06-21 07:02:46國家新聞出版廣電總局2022臺
        電子世界 2016年11期
        關(guān)鍵詞:發(fā)射機

        國家新聞出版廣電總局2022臺 毛 剛

        π-Γ網(wǎng)絡(luò)在DF100A型短波發(fā)射機中的應(yīng)用分析

        國家新聞出版廣電總局2022臺 毛 剛

        【摘要】本文從π網(wǎng)絡(luò)的特點出發(fā),詳細闡述了π-Γ網(wǎng)絡(luò)在DF100A型100kW發(fā)射機上的應(yīng)用及網(wǎng)絡(luò)元件計算方法,分析了在發(fā)射機上實際使用過程中常見的故障原因、處理思路和電路設(shè)計中采取的穩(wěn)定措施。

        【關(guān)鍵詞】π-Γ網(wǎng)絡(luò);DF100A型短波發(fā)射機

        1.引言

        π網(wǎng)絡(luò)是一種四端網(wǎng)絡(luò),具有濾波度高、阻抗變換范圍寬和適用于大功率、低Q值阻抗匹配、線路簡單等特點,因此廣泛應(yīng)用于大功率短波發(fā)射機屏極負載電路。π、Γ網(wǎng)絡(luò)的并聯(lián)支路和串聯(lián)支路可以是電感元件,也可以是電容元件,但整個電路中必須同時包含電容和電感兩種阻抗特性相反的元件,不然輸出無法保證純阻性。根據(jù)短波發(fā)射機的工作特點和低通濾波的要求,一般選用串聯(lián)支路使用電感而并聯(lián)支路使用電容的π網(wǎng)絡(luò)和Γ網(wǎng)絡(luò),以DF100A型短波發(fā)射機為例,末級使用一節(jié)π網(wǎng)絡(luò)進行諧振、濾波和阻抗變換,同時為了提高濾波能力,在π網(wǎng)絡(luò)后增加一節(jié)Γ網(wǎng)絡(luò),組成π-Γ網(wǎng)絡(luò),如圖1所示。

        圖1 DF100A型發(fā)射機高末π-Γ網(wǎng)絡(luò)

        由于電容、電感元件在不同頻率下呈現(xiàn)出不同的阻抗,因此在使用中通過調(diào)整電容/電感量的大小,達到阻抗匹配于短波頻段內(nèi)不同頻率的目的,此時整個網(wǎng)絡(luò)呈純阻性,并且具有最大值,下面以DF100A型發(fā)射機π-Γ網(wǎng)絡(luò)的計算為例,詳細講述該網(wǎng)絡(luò)的計算方法。

        2.π-Γ網(wǎng)絡(luò)計算分析

        DF100A型短波發(fā)射機工作于3.2MHz到26.1MHz的頻帶圍內(nèi),電子管屏極輸出阻抗800Ω經(jīng)過π網(wǎng)絡(luò)后變換為100Ω,再經(jīng)過Γ網(wǎng)絡(luò)變換為75Ω作為不平衡輸出,Q值選擇18到20之間為最佳。

        如圖2,根據(jù)上述DF100A型發(fā)射機的特點,我們可知π網(wǎng)絡(luò)輸入阻抗Rin為800Ω,輸出阻抗R3為100Ω,品質(zhì)因數(shù)Q選擇為19;Γ網(wǎng)絡(luò)輸入阻抗為100Ω,輸出阻抗RL為75Ω。計算各頻點的元件量時,把π-Γ網(wǎng)絡(luò)等效變換為3個級聯(lián)的Γ網(wǎng)絡(luò)單獨計算。

        圖2 π-Γ網(wǎng)絡(luò)等效變換

        Γ網(wǎng)絡(luò)計算公式如下:

        公式(1)、(2)中,Q為品質(zhì)因數(shù),Rp為并聯(lián)支路端阻抗,Rs為串聯(lián)支路端阻抗,Xs為串聯(lián)支路元件阻抗,Xp為并聯(lián)支路元件阻抗。

        由圖2可知:R1=800Ω,R3=100Ω,Q1=19,RL=75Ω,根據(jù)以上計算公式1,2,帶入已知條件,計算出A、B、C網(wǎng)絡(luò)元件的阻抗如下:

        通過以上計算得知π-Γ網(wǎng)絡(luò)各元件阻抗為:

        XC1=42.1Ω,XC2=189.44Ω,XL1=56.9Ω,XL2=43.3Ω

        由于短波發(fā)射機工作于3.2MHz到26.1MHz的頻帶范圍,可知:3200kHz≤f≤26100kHz

        使用MATLAB計算短波頻帶內(nèi)π-Γ網(wǎng)絡(luò)各頻點的元件值,并生成元件曲線圖如圖3所示。

        圖3 π-Γ網(wǎng)絡(luò)元件曲線圖

        由圖3可以看出,電容電感元件具有一個共性:在相同的頻率間隔下,隨著頻率f的增大,分布于元件曲線y軸方向上的點越密集,也就是說越趨近于高頻,頻率發(fā)生變化時元件量變化越小,發(fā)射機的調(diào)諧步長越短。頻率越低,電路元件的電容/電感量越大,取邊界頻率3200kHz時, L1等于2.15μH,L2等于2.83μH,這個值也是發(fā)射機π-Γ網(wǎng)絡(luò)設(shè)計中電感的最大值;C1約等于1182pF,C2約等于3598pF,參照圖1,可得知DF100A型發(fā)射機上C36、C37選用最大電容量650pF,C38、C39選用最大電容量2000 pF的真空可變電容即可滿足設(shè)計要求。

        3.常見故障分析及穩(wěn)定措施

        3.1 常見故障分析處理

        DF100A型發(fā)射機屏極輸出π-Γ網(wǎng)絡(luò)在工作中流過的射頻電流較大,常有一些易發(fā)故障,分類討論如下。

        3.1.1 π網(wǎng)絡(luò)電感接點打火

        π網(wǎng)絡(luò)電感,在發(fā)射機上也稱為槽路。波段切換時,由短路棒短路掉電感不用的部分。電感短路棒上短路環(huán)接點打火,容易造成發(fā)射機調(diào)制器瞬間電流過大,導(dǎo)致發(fā)射機頻繁發(fā)出“調(diào)制器過荷”報警。接點打火的原因,大部分是由于接觸不良,引起接觸簧片和電感短路棒之間打火,如果更換不及時,打火面積會越來越大,甚至?xí)龎恼麄€電感。因此,此類故障發(fā)生時,應(yīng)該及時檢查發(fā)射機,找出打火點,處理更換打火的器件。

        平時維護中,應(yīng)注意觀察槽路電感短路環(huán)接點磨損情況,磨損嚴(yán)重影響接點接觸的,要及時更換,并保證短路環(huán)接點的清潔,上面有灰塵、油垢的,及時處理掉。

        3.1.2 真空電容器打火

        電容器打火分兩種情況,一種是電容內(nèi)部打火,一種是電容金屬體表面打火,形成原因有所不同,但都會引起發(fā)射機“高末陰流過荷”報警。

        電容內(nèi)部打火,多由電容的真空度下降,造成電容兩端電位差較大時,極板之間拉弧,導(dǎo)致屏極電路瞬間電流過大,電子管陰流過大超過保護值,發(fā)射機出現(xiàn)“高末陰流過荷”報警。

        電容金屬體表面打火,多由電路寄生振蕩引起。寄生振蕩信號功率較大時,電容金屬體部分對發(fā)射機機箱壁就近放電,引起電路瞬間電流過大,發(fā)射機發(fā)出報警信息,同時在電容表面留下打火點。同時該類型故障,也容易造成Γ網(wǎng)絡(luò)電感,即發(fā)射機上的L13線圈打火,甚至燒壞。

        日常維護中和故障處理中,針對前一種情況,應(yīng)注意電容器的使用壽命,接近使用壽命時間時,周期性進行點溫測試,如果一只電容器比另外一只電容器溫度高出10℃左右,考慮更換下機;針對后一種情況,及時檢查測量防振電阻的阻值,如阻值跟設(shè)定值誤差過大需更換下機,同時應(yīng)根據(jù)發(fā)射機運行情況調(diào)整中和電容。

        3.1.3 阻抗匹配不良

        發(fā)射機調(diào)諧時,電感和電容是同調(diào)的,在初始安裝時,如果電容和電感的圈數(shù)調(diào)整不好,容易造成發(fā)射機末級輸出網(wǎng)絡(luò)阻抗失配。發(fā)射機瞬時駐波比過大,發(fā)射機頻繁出現(xiàn)“反射功率切斷”故障報警;L13電感上頻繁打火,造成發(fā)射機出現(xiàn)“高末陰流過荷”報警。

        此類故障出現(xiàn)時,可適當(dāng)微調(diào)Γ網(wǎng)絡(luò)電容和電感(即L13和C38、C39)的同調(diào)位置,直到發(fā)射機狀態(tài)穩(wěn)定為止,有條件時,也可使用網(wǎng)絡(luò)分析儀測量整條電路的阻抗值對并元件進行調(diào)整,使其能夠良好匹配。

        3.2 穩(wěn)定措施

        由于發(fā)射機高末級是功率放大級,電壓電流均很大,因此發(fā)射機整機穩(wěn)定主要取決于高末級的穩(wěn)定,因此高末級采取了以下措施,保證了高末級的工作穩(wěn)定。

        3.2.1 槽路線圈不用部分短路在零磁場

        槽路電感L12(即π網(wǎng)絡(luò)電感),使用前棒、后棒和頂棒三根短路棒,把電感上不用的部分短路在零磁場內(nèi),短路棒和電感均設(shè)計成中空,循環(huán)流水進行降溫處理。

        3.2.2 高頻振蕩的消除

        由圖1可知π-Γ網(wǎng)絡(luò)兩個并臂的電容,均使用兩只電容并聯(lián)的方式組成,由于真空電容波紋管的存在,并聯(lián)可變真空電容可能出現(xiàn)較高頻率的諧振,因此在兩個并聯(lián)電容的底部分別并聯(lián)了阻值為110Ω的R29//30、R31//32無感電阻作為防震電阻,以消除高頻振蕩,如圖4所示。

        圖4 DF100A型發(fā)射機高末π-Γ網(wǎng)絡(luò)穩(wěn)定措施

        3.2.3 槽路寄生諧振峰的消除

        由π網(wǎng)絡(luò)電感產(chǎn)生的寄生諧振峰難以消除,因此在電感側(cè)面加裝了由C12、L1與電阻R33、R34并聯(lián)組成的LCR串聯(lián)諧振網(wǎng)絡(luò)用以消除此諧振峰,串聯(lián)諧振網(wǎng)絡(luò)的諧振頻率設(shè)計為40MHz到50MHz,如圖4所示。

        4.結(jié)語

        π型網(wǎng)絡(luò),由于其阻抗變換范圍寬、低Q值阻抗匹配和濾除高頻性能好等特點,從而廣泛應(yīng)用于大功率短波發(fā)射機的末級輸出網(wǎng)絡(luò)。DF100A型100kW短波發(fā)射機利用π-Γ級聯(lián)網(wǎng)絡(luò),完成高末電子管輸出射頻信號的諧振、阻抗匹配,并一定程度上濾除二次、三次以上的高頻信號。熟悉其工作原理和計算方法,對于發(fā)射機維護具有重要的意義。

        參考文獻

        [1]王健,王美玲,等.廣播電視發(fā)送與傳輸維護手冊(第4分冊)[M].無線電臺管理局.

        [2]劉長年,吳名森,等.廣播發(fā)送技術(shù)[M].無線電臺管理局.

        [3]張志涌,等.精通MATLAB R2011a[M].北京∶北京航空航天大學(xué)出版社,2011.

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