馬仲君楊　芳

（1.西安石油大學石油工程學院，陜西　西安　710065；2.中國石油長慶油田分公司第三采氣廠，內(nèi)蒙古　烏審旗　017300）

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連續(xù)油管在蘇里格氣田的應用效果分析

馬仲君1楊芳2

（1.西安石油大學石油工程學院，陜西西安710065；2.中國石油長慶油田分公司第三采氣廠，內(nèi)蒙古烏審旗017300）

摘要蘇里格氣田是典型低滲低壓低豐度巖性氣藏，單井產(chǎn)量低。氣田開發(fā)中，當投產(chǎn)進入中后期，由于氣井井內(nèi)積液增加、壓力減小、氣井產(chǎn)液量上升等問題，導致產(chǎn)量有可能無法滿足生產(chǎn)需求。為了有效避免或減緩水進，減少井底積液，提高氣井攜液能力，結(jié)合蘇里格氣田井筒實際情況，使用38.1 mm連續(xù)油管并進行分析評價，結(jié)果表明，使用速度管平均套壓降低了5.2 MPa，平均日產(chǎn)氣量增加了9 050 m3。

關(guān)鍵詞蘇里格氣田連續(xù)油管排水采氣

修訂回稿日期：2016-01-01

0　引言

蘇里格氣藏作為代表性的低壓、低滲透、低孔和低產(chǎn)的氣藏，儲層的埋藏深度大約在3～3.8 km。氣井投產(chǎn)初期效益普遍很好，但是當投產(chǎn)上9～10 a，氣井的產(chǎn)量就小于4 960 m3/d，而且會有產(chǎn)量大約在0.065 m3/d左右的地層水隨氣體一起產(chǎn)出。隨著投產(chǎn)的持續(xù)進行，井內(nèi)流壓和產(chǎn)量都相應減小，井內(nèi)氣體的動能很小，無法將井內(nèi)積液及時排出井筒，經(jīng)過一段時間后井內(nèi)積液越來越多，導致井底回壓越來越高，對應的產(chǎn)量也越來越小。而壓井液會破壞地層原有結(jié)構(gòu)，常規(guī)的壓井替換投產(chǎn)管柱時會引起氣井失穩(wěn)，但在原有管柱內(nèi)如果加上小徑連續(xù)油管投產(chǎn)，就可將井筒積液有效地排到井外，提高單井的采收率。由于壓井會部分地破壞儲層，所以減小了因起管柱而造成油管出現(xiàn)斷脫現(xiàn)象的風險。因此，通過研究國內(nèi)外的速度管柱在排水采氣方面的技術(shù)，并考慮該區(qū)氣田的地質(zhì)現(xiàn)象以及井所處的環(huán)境，做了很多類似的試驗，取得了明顯效果［1-4］。

1　地層水的形成和分布地質(zhì)背景

1.1氣藏巖性圈閉、地層低滲透特征是氣水聚集的主要控制因素

砂體是影響蘇里格氣體成藏的主要因素。該區(qū)北部主要是巖屑砂巖，孔隙度和滲透率普遍差，同時包含大量的水。孔隙發(fā)育主要是由砂巖的初始成分及巖石本身的形成機理決定的。在蘇里格氣田，巖石自身孔隙度小、滲透率低的主要原因是早期的壓實作用。

就蘇里格氣田的形成而言，氣驅(qū)水程度和地層孔、滲透情況有直接的關(guān)系。地層水在較致密、低滲透儲層中的流動率非常小。如果驅(qū)替、擴散同時進行，地層水很容易被暫時性的封鎖在低滲透率的砂巖中。蘇里格氣田盒8段就是由于該原因形成了大量殘余可動水的分布區(qū)。

1.2河流相的非均質(zhì)砂體含有大量的地層水

盒8段的沉積體系為河流相，在河流的流動過程中不斷形成了許多的單砂體，所以砂體在橫、縱方向上是不連續(xù)的，具有很強的非均質(zhì)性。盒8段砂體是不連續(xù)的，且呈透鏡狀分布，同時儲層由泥巖包圍著，由于低滲透砂泥巖的阻擋作用，和砂體一塊沉積的地層水被束縛在儲集層孔隙中。這樣不連續(xù)且呈透鏡狀分布的砂體，在同一個層內(nèi)砂體是不均勻、獨立分布的，因此水砂層受該類砂體的影響，也是不連通、透鏡狀分布的。

1.3氣體聚集成藏過程中的儲集層區(qū)域反轉(zhuǎn)引起地層水的西部匯集特征

在P和T時期盒8段儲集層呈東低西高的分布勢態(tài)。而在三疊紀末乃至現(xiàn)在，呈現(xiàn)的是東高西低的分布格局，在三疊紀后形成了北高南低的構(gòu)造特征。考慮該區(qū)構(gòu)造演化實況對氣藏進行成藏分析，氣體在東部的富集是由東傾向西傾的轉(zhuǎn)化導致的，單井產(chǎn)量中含水量大是由儲層中的水向西部的運移導致西部有大量的水層［5-6］。

2　應用連續(xù)油管井的投產(chǎn)情況

2.1一作業(yè)區(qū)的蘇14-16-33井

在進行實驗之前該井的配產(chǎn)為0.569×104m3，投產(chǎn)時間為2008年，而生產(chǎn)套壓為24.96 MPa，產(chǎn)層為山1段以及盒8段，進行實驗前的準確套壓為7.52 MPa。

而連續(xù)油管在該區(qū)的應用時間為2011年11月29日，開井時的套壓為8.16 MPa，開井后的產(chǎn)量為1.8 ×104m3。到2011年1月31日，開井套壓降到了2.8 MPa，日產(chǎn)量為1.21×104m3。從連續(xù)油管的應用開始，總的增產(chǎn)量為165.836×104m3（圖1）。

圖1　2011-2012年蘇14-16-33井采氣曲線圖

2.2二作業(yè)區(qū)的桃2-8-5井

在進行實驗之前該井的配產(chǎn)為0.57×104m3，生產(chǎn)時間為2009年8月6日，生產(chǎn)套壓為24.79 MPa，生產(chǎn)層位為盒8段，進行實驗前的套壓為11.34 MPa。

而連續(xù)油管在該區(qū)的應用時間為2011年12月18日，開井時的套壓為8.16 MPa，開井后的產(chǎn)量為1.79×104m3，直到2011年1月31日，開井套壓降到了6.36 MPa，日產(chǎn)量降到了1.19×104m3?？偟睦塾嬙霎a(chǎn)量為62.929 7×104m3（圖2）。

圖2　2011-2012年桃2-8-5井采氣曲線圖

3　速度管柱應用效果評價

就氣井排水采氣而言，速度管柱在蘇里格氣田的使用是比較好的，在表1中的所有井都是使用了速度管柱，既降低了套壓也提高了產(chǎn)量，實驗前的平均套壓為9.107 5 MPa，實驗后的平均套壓為3.907 5 MPa，實驗前的平均日產(chǎn)量為4 700 m3，實驗后的平均日產(chǎn)量為13 750 m3。平均套壓降低了5.2 MPa，平均日產(chǎn)氣量增加了9 050 m3，所以速度管柱適合于蘇區(qū)氣田的排水采氣工藝，并能明顯的提高產(chǎn)量。

經(jīng)由實驗前后的連續(xù)油管的生產(chǎn)制度比較，得出該管柱的排水采氣方針降低了相似氣井的油套壓差，有效排出了井筒積液，有效改善了日產(chǎn)量，保證了穩(wěn)定生產(chǎn)，由此可見，高液面井投產(chǎn)確實需要連續(xù)油管的應用技術(shù)。

表1　蘇區(qū)氣田的速度管柱在實驗前后的對比情況表

4　結(jié)論

1）與38.1 mm的速度管柱相比，應用速度管柱對氣井排水采氣，產(chǎn)生的效果是很明顯的，能滿足蘇區(qū)氣井投產(chǎn)中后期的生產(chǎn)需求。

2）速度管柱在蘇區(qū)氣田的應用有效改善了攜液能力，降低了投產(chǎn)后期的成本。

參考文獻

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（編輯：李臻）

文獻標識碼：B

文章編號：2095-1132（2016）02-0047-03

doi：10. 3969/j. issn. 2095-1132. 2016. 02. 012

作者簡介：馬仲君（1989-），碩士研究生，研究方向為油氣田開發(fā)。E-mail：767390460@qq.com。