宋意勤, 王振友, 吳昊天, 宋薇薇

(1.江蘇省工程勘測(cè)研究院有限責(zé)任公司,江蘇 揚(yáng)州 225002; 2.江蘇省水利勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,江蘇 揚(yáng)州 225127)

水閘整體抗滑穩(wěn)定漢森公式計(jì)算可靠性

宋意勤1, 王振友1, 吳昊天2, 宋薇薇2

(1.江蘇省工程勘測(cè)研究院有限責(zé)任公司,江蘇 揚(yáng)州 225002; 2.江蘇省水利勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,江蘇 揚(yáng)州 225127)

簡(jiǎn)述水閘穩(wěn)定破壞常見(jiàn)形式、整體穩(wěn)定驗(yàn)算常規(guī)方法,介紹穩(wěn)定計(jì)算公式蘊(yùn)含的地質(zhì)基本理論。通過(guò)幾個(gè)經(jīng)典土力學(xué)理論公式特征比較和計(jì)算成果對(duì)比,闡述漢森公式承載力計(jì)算考慮的影響因素、相關(guān)處理方法和使用限制條件,討論該公式計(jì)算成果和穩(wěn)定結(jié)論的可靠性。針對(duì)地基均勻性限制條件,通過(guò)與原位測(cè)試成果對(duì)比分析,說(shuō)明漢森公式計(jì)算夾軟弱土地基承載力基本取值原則,補(bǔ)充規(guī)范認(rèn)可的其他方法。

穩(wěn)定破壞形式;水閘;限制塑性開(kāi)展區(qū);多層土地基;傾斜荷載

1 水閘穩(wěn)定破壞的形式

設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)考慮的水閘穩(wěn)定破壞形式主要包括:①沿閘室基底面的滑動(dòng)破壞;②閘室連同地基整體滑動(dòng)破壞;③閘室傾覆。

水閘沿閘室基底面滑動(dòng)破壞主要是地基土與閘底板面的摩擦力不能克服水平向推力作用造成的,是地基表層平面滑動(dòng)[1](圖1-a);閘室連同地基整體滑動(dòng)破壞是上部荷載超出了地基承載能力產(chǎn)生的剪切破壞,破壞形式有深層滑動(dòng)和淺層(混合)滑動(dòng)(圖1-b、c);閘室傾覆原因是差異荷載作用下地基沉降變形不均且超出一定限度。

圖1 水閘滑動(dòng)破壞形式示意圖Fig.1 Sketch map of failure modes of sluice

按工程設(shè)計(jì)可靠度分析,①、②兩種極限狀態(tài)屬于承載能力極限狀態(tài),達(dá)到該狀態(tài)時(shí)結(jié)構(gòu)就不適于進(jìn)行使用;第③種極限狀態(tài)屬于正常使用極限狀態(tài),使用功能方面可以有一定的限制。

2 水閘整體穩(wěn)定驗(yàn)算方法

水閘整體穩(wěn)定破壞相應(yīng)上述形式②,避免該種破壞發(fā)生要求閘室平均基底應(yīng)力不大于地基允許承載力,最大基底應(yīng)力不大于地基允許承載力的1.2倍。

地基允許承載力一般可以通過(guò)極限承載力除以安全系數(shù)獲得。地基極限承載力可以通過(guò)載荷試驗(yàn)測(cè)得,也可用半經(jīng)驗(yàn)半理論公式計(jì)算。理論公式是在剛塑體的極限平衡理論基礎(chǔ)上解得,在國(guó)外用得非常普遍,在中國(guó)也已為水閘、泵站設(shè)計(jì)規(guī)范和早期的港工、橋梁規(guī)范所采用。

水閘設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定:

(1) 在豎向?qū)ΨQ荷載作用下,可按限制塑性區(qū)開(kāi)展深度的方法計(jì)算土質(zhì)地基的允許承載力;

(2) 在豎向荷載和水平向荷載共同作用下,可按CK法驗(yàn)算土質(zhì)地基的整體穩(wěn)定,也可按漢森公式計(jì)算土質(zhì)地基的允許承載力。

限制塑性區(qū)開(kāi)展深度法從地基變形的角度出發(fā),根據(jù)地基塑性變形區(qū)的開(kāi)展范圍確定地基承載力;CK值的公式也是按塑性平衡理論推導(dǎo)而得的,是根據(jù)地基塑性變形區(qū)的開(kāi)展范圍確定地基整體穩(wěn)定與否;漢森公式是從地基的整體剪切破壞角度出發(fā),根據(jù)地基發(fā)生剪切破壞時(shí)的極限荷載除以一定的安全系數(shù)來(lái)確定地基允許承載力。

3 限制塑性開(kāi)展區(qū)法和CK值法工程安全可靠性

3.1 限制塑性開(kāi)展區(qū)法

水閘在豎向?qū)ΨQ荷載作用下,可按限制塑性區(qū)開(kāi)展深度的公式計(jì)算土質(zhì)地基允許承載力[2]:

[R]=NBγBB+NDγDD+NCC

(1)

式中：[R]為按限制塑性區(qū)開(kāi)展深度計(jì)算的土質(zhì)地基允許承載力(kPa)；γB為基底面以下土的重度(kN/m3)，地下水位以下取浮重度；γD為基底面以上土的重度(kN/m3)，地下水位以下取浮重度；B為基底面寬度(m)；D為基底埋置深度(m)；C為地基土的黏聚力(kPa);NB、ND、NC為承載力系數(shù)，與地基持力層土的內(nèi)摩擦角相關(guān)。

水閘規(guī)范就工程的重要性分限制塑性變形區(qū)開(kāi)展深度b/4和b/3兩類計(jì)算允許承載力,而泵站規(guī)范基本就采用開(kāi)展深度b/4公式來(lái)確定允許承載力[3]。

國(guó)標(biāo)《地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50007—2011)第5.2.5條規(guī)定與限制塑性開(kāi)展區(qū)法計(jì)算條件基本一致:設(shè)定當(dāng)偏心距e≤0.033倍基礎(chǔ)底面寬度時(shí),根據(jù)土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)確定地基承載力特征值可按下式計(jì)算:

fa=Mbγb+Mdγmd+McCk

(2)

公式(2)也是從臨界荷載理論公式變化而來(lái),取用是地基邊緣塑性區(qū)最大開(kāi)展深度Zmax=b/4所對(duì)應(yīng)的臨界荷載,條件原為均布荷載。當(dāng)受到較大的水平荷載而使合力的偏心距過(guò)大時(shí),地基反力分布將很不均勻,根據(jù)規(guī)范要求pkmax≤1.2fa的條件,將計(jì)算公式增加一個(gè)限制條件即偏心距e≤0.033b。Mc、Mq值與臨界荷載中p1/4公式中相應(yīng)的Nc、Nq計(jì)算值完全相同,而Mb值與相應(yīng)的Nb計(jì)算值不相同,根據(jù)在卵石層(φ>25°)上現(xiàn)場(chǎng)載荷試驗(yàn)所得Mb的實(shí)測(cè)值對(duì)Nb的理論值作了修正。

按上述公式計(jì)算地基承載力滿足規(guī)范設(shè)計(jì)限制要求時(shí),建筑物地基不會(huì)發(fā)生強(qiáng)度破壞,并為包括工業(yè)與民用建筑工程實(shí)踐驗(yàn)證。

3.2 CK值法穩(wěn)定驗(yàn)算

運(yùn)用CK法驗(yàn)算土質(zhì)地基的整體穩(wěn)定,只要具有地基土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)即可,計(jì)算方法簡(jiǎn)單。在計(jì)算地基應(yīng)力時(shí),需要將作用在閘室基礎(chǔ)底面及其兩側(cè)的荷載簡(jiǎn)化為豎向均布、豎向三角形分布、水平向均布和豎向半無(wú)限均布等情況分別進(jìn)行計(jì)算疊加[3-4]。

該法是多年來(lái)水閘工程設(shè)計(jì)中常用計(jì)算方法,實(shí)踐證明是安全可靠的。

4 漢森公式計(jì)算承載力的安全可靠性

在實(shí)際工程中,在許多時(shí)候荷載是偏心的,水工建筑物所受荷載合力還多是傾斜的。情況相對(duì)復(fù)雜,基礎(chǔ)可能會(huì)整體剪切破壞,也可能水平滑動(dòng)破壞。其理論破壞模式見(jiàn)圖2。

4.1 幾個(gè)經(jīng)典理論公式及其特征

目前計(jì)算法主要有四個(gè)經(jīng)典極限承載力公式,即邁耶霍夫和漢納改進(jìn)公式、太沙基公式、漢森公式和魏錫克公式,這些公式均采用假定的滑動(dòng)面方法,根據(jù)塑性體的靜力平衡條件由凝聚力C、超載q和土的自重γ所產(chǎn)生承載力的總和而建立起來(lái)的。同時(shí),這些公式又存在各自的特征。

圖2 偏心和傾斜荷載下地基理論破壞模式圖Fig.2 Damage model of foundation theory under action of eccentric and inclined loads

(1) 太沙基公式主要適用于豎向?qū)ΨQ荷載的情況。

(2) 邁耶霍夫和漢納改進(jìn)公式將地基土分為三層情況(兩層強(qiáng)度較大的硬土層臥于較小的軟土層上),得到了適合于地基土層為三層情況下的極限承載力公式,但其假定了軟土層上部較硬土層土體破壞面為垂直,而實(shí)際破壞面是有一定傾角的,因而滑動(dòng)土體兩側(cè)的被動(dòng)土壓力的計(jì)算值和理論值之間有一定差別。

(3) 魏錫克公式對(duì)中心荷載的極限承載力進(jìn)行了全面的修正,同樣適用于中心傾斜荷載,另外還提出了用剛度指標(biāo)(見(jiàn)公式(3))來(lái)判別地基的破壞形式,并引入了壓縮影響系數(shù)以考慮局部剪切破壞對(duì)地基承載力的影響,同時(shí)對(duì)雙層地基各種情況的承載力確定提出了較為合理的建議。總體上,魏錫克極限承載力公式對(duì)水工建筑物地基來(lái)說(shuō)是較為適宜的。但魏錫克公式計(jì)算時(shí)需要有地基土的某些專門試驗(yàn)指標(biāo)(如土的剪切模量、變形模量等),而在一般情況下又難以進(jìn)行這些專門試驗(yàn),因此該公式在實(shí)際應(yīng)用時(shí)仍有較大的困難。

(3)

式中:E為變形模量;υ為泊松比;C為地基土的粘聚力;φ為內(nèi)摩擦角;q為基礎(chǔ)的側(cè)面荷載;q=γD,D為埋置深度;γ為埋置深度以上土的容重。

(4)

由于四種公式推導(dǎo)中對(duì)基礎(chǔ)底面粗糙程度、滑動(dòng)面大小、形狀等作了不同的假定,致使求得的承載力值有較明顯的差別。根據(jù)驗(yàn)算分析,其中邁耶霍夫公式計(jì)算的承載力值最大,太沙基和魏錫克公式次之,漢森公式法結(jié)果最小(見(jiàn)圖3)。

圖3 太沙基、魏錫克和漢森公式計(jì)算結(jié)果對(duì)比Fig.3 Computational results of comparison of Terzaghi K.formula,Vesic’s formaula and Hansen formula

結(jié)合四種公式的其他特征,水閘、泵站等設(shè)計(jì)規(guī)范未推薦采用邁耶霍夫和漢納改進(jìn)公式、太沙基公式和魏錫克公式,推薦采用漢森計(jì)算公式。

4.2 水閘規(guī)范漢森地基允許承載力計(jì)算公式

在豎向荷載和水平荷載共同作用下,水閘設(shè)計(jì)規(guī)范和泵站設(shè)計(jì)規(guī)范均規(guī)定可按漢森極限承載力公式計(jì)算土質(zhì)地基允許承載力[2-3]:

(5)

與傳統(tǒng)漢森公式相比,規(guī)范引用計(jì)算公式時(shí)結(jié)合工程實(shí)際,略去了地面傾斜和基礎(chǔ)底面傾斜的影響,同時(shí)Nr值采用漢森在1970年論文中使用的Nr=1.5(Nq+1)·tgφ,而不是其1961年論文中提出的Nr=1.8(Nq+1)·tgφ。前者克服了舊公式對(duì)于粘性較強(qiáng)地基土在傾斜荷載作用下,極限承載力很小甚至約為0值的不合理問(wèn)題。

4.3 漢森公式對(duì)多層土地基和偏心荷載的計(jì)算處理

4.3.1 多層土地基

對(duì)于多層土組成的地基,當(dāng)各土層的強(qiáng)度相差不大時(shí),漢森建議按公式(6)近似確定受力層深度。

Zmax=λ×B

(6)

式中:λ為深度系數(shù),根據(jù)土層平均內(nèi)摩擦角φ和荷載的傾斜角β查表1;B為基礎(chǔ)的實(shí)際寬度,m。

受力層范圍內(nèi)土的容重和強(qiáng)度指標(biāo)按層厚計(jì)算加權(quán)平均值:

(7)

將所求得的加權(quán)平均值帶入公式進(jìn)行極限承載力計(jì)算。

表1 漢森公式受力層深度系數(shù)λ值表

4.3.2 偏心荷載

基底受到偏心荷載作用時(shí),先將基底面積換成有效的基底面積,然后按中心荷載情況下的極限承載力進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于水閘、泵站等矩形基礎(chǔ)并且兩個(gè)方向均有偏心的,用有效面積A′=B′×L′ 替代原來(lái)的面積A進(jìn)行計(jì)算,其中B′=B-2eB,L′=L-2eL。

4.4 漢森公式突出了傾斜荷載的影響

試驗(yàn)資料表明,地基承載力不僅與作用力的合力偏心距有關(guān),而且與合力的傾斜率有關(guān)。在礫砂地基上,假定中心豎直向荷載作用地基的破壞荷載為100%時(shí),豎直荷載偏心距為基礎(chǔ)邊長(zhǎng)的1/6時(shí),其破壞荷載為67%;當(dāng)荷載中心作用,而與垂直線傾斜20°時(shí),其破壞荷載為57%;當(dāng)荷載既偏心又傾斜時(shí),其破壞荷載僅為中心豎直荷載的40%[5]。

水閘結(jié)構(gòu)水平荷載較大,在基礎(chǔ)底面的合力絕大多數(shù)為偏心傾斜荷載,計(jì)算地基承載力時(shí),必須計(jì)入荷載的偏心距和傾斜率的影響。為深入了解漢森公式計(jì)入水平荷載的具體影響幅度,下面進(jìn)行一例對(duì)比計(jì)算。

按基礎(chǔ)寬度B=10 m的條形基礎(chǔ),取豎向總荷載∑G=2 000 kN,埋深以淺邊載有效土重q=20 kPa,水平向總荷載分別為∑H=0 kN、40 kN和80 kN三種情況;地基土按砂性土和粘性土兩種地基條件考慮,砂性土取粘聚力C=0,內(nèi)摩擦角φ分別等于32°、36°;粘性土取粘聚力C分別等于43 kPa、68 kPa,內(nèi)摩擦角相應(yīng)等于16°和20°。根據(jù)漢森公式進(jìn)行極限承載力計(jì)算,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。

從表2可以看出,漢森公式計(jì)算成果在不同荷載傾斜率下差異是很大的,說(shuō)明該公式對(duì)水平荷載影響的考慮是比較充分的。當(dāng)然,上述計(jì)算假設(shè)了條形基礎(chǔ)條件,形狀系數(shù)、深度系數(shù)均取1,水閘、泵站基礎(chǔ)一般為矩形基礎(chǔ),計(jì)算結(jié)果差異要略小于列表體現(xiàn)的程度。

表2 不同地基土和傾斜荷載條件下漢森公式計(jì)算的極限承載力

4.5 漢森計(jì)算公式使用的限制條件

(1) 極限承載力計(jì)算公式是將地基作為剛塑性材料的假設(shè)基礎(chǔ)上推導(dǎo)得出的,對(duì)均勻地基及強(qiáng)度指標(biāo)較接近的地基使用才比較適用,較為接近實(shí)際。所以,漢森極限承載力理論計(jì)算公式主要適合于整體剪切破壞的地基。

(2) 漢森公式只適用水平力小于等于地基土抗剪強(qiáng)度時(shí)使用,即∑H≤τ=CA+ptgφ的情況,因此需要滿足水平向抗滑穩(wěn)定要求。水閘設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定更為嚴(yán)格,要求δ始終小于φ值,則漢森公式完全可以使用。

5 漢森公式計(jì)算方法完善與補(bǔ)充

根據(jù)水閘建設(shè)存在的實(shí)際問(wèn)題,需要進(jìn)一步討論地基不均勻條件下漢森公式的應(yīng)用可能性,以及水閘穩(wěn)定計(jì)算的其他方法。

5.1 上硬下軟地基漢森公式極限承載力計(jì)算

上海是軟土分布典型地區(qū),可用作天然地基的主要有②層褐黃色粘性土(軟土地基硬殼層)和淺層粉性土,具上硬下軟地層結(jié)構(gòu)特征。上海市工程建設(shè)規(guī)范《地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(DGJ08—11—2010)[6]修訂組選取上海地區(qū)有代表性場(chǎng)地,對(duì)淺層幾種代表性土層(褐黃色粘性土、淺層粉土、江灘土等)進(jìn)行一批天然地基平板載荷試驗(yàn),并收集上海地區(qū)前期在天然地基承載力方面研究成果和試驗(yàn)資料,進(jìn)行上海軟土天然地基極限承載力計(jì)算公式的研究和相關(guān)可靠性分析研究。其中世博園區(qū)場(chǎng)地研究對(duì)比成果見(jiàn)表3。

表3 上海世博園區(qū)淺層粉質(zhì)粘土極限承載力分析對(duì)比表

注:pu為平板載荷試驗(yàn)實(shí)測(cè)得到的極限承載力;qu為取直剪固快峰值強(qiáng)度漢森公式計(jì)算的極限承載力;qu0.9為取0.9倍直剪固快峰值強(qiáng)度計(jì)算的極限承載力;qu0.8為取0.8倍直剪固快峰值強(qiáng)度計(jì)算的極限承載力。

從承載力對(duì)比分析成果看,用漢森公式取直剪固快峰值強(qiáng)度的計(jì)算值比載荷試驗(yàn)值大,且相差較多,取0.8倍和0.9倍直剪固快峰值強(qiáng)度計(jì)算值與載荷試驗(yàn)值比較接近。

進(jìn)一步分析研究39組對(duì)比數(shù)據(jù)確定,規(guī)范修訂本仍采用漢森公式計(jì)算上海地區(qū)淺層土層的天然地基極限承載力,取0.8倍直剪固快指標(biāo)作為基礎(chǔ)計(jì)算參數(shù),但據(jù)研究成果,針對(duì)粘性土、粉土成果對(duì)比差異,引入一個(gè)與內(nèi)摩擦角φk有關(guān)的承載力修正系數(shù)ψ對(duì)極限承載力公式進(jìn)行修正。修正后極限承載力為:

fk=ψfk1

(8)

φk為土的內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值(°),取直剪固快峰值強(qiáng)度指標(biāo)的平均值。

根據(jù)工程類比可知,上海地區(qū)漢森公式修正計(jì)算方法可以用于解決水閘上硬下軟不均地基承載力計(jì)算。

5.2 折線滑動(dòng)法計(jì)算

水閘規(guī)范規(guī)定:當(dāng)土質(zhì)地基持力層內(nèi)夾有軟弱土層時(shí),還應(yīng)采用折線滑動(dòng)法(復(fù)合圓弧滑動(dòng)法)對(duì)軟弱土層進(jìn)行整體抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算。該條規(guī)定彌補(bǔ)了漢森公式適用條件的不足之處。一般來(lái)講,對(duì)于均勻地基,采用漢森公式進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算,工作量較小,可以直接得出結(jié)果;當(dāng)受力層范圍內(nèi)土層分布較復(fù)雜、各層土抗剪強(qiáng)度相差較大時(shí),采用漢森公式按厚度加權(quán)平均方法計(jì)算,容易對(duì)其中軟弱土層的突出影響作用考慮不夠,成果誤差較大,漢森公式適用性差。折線滑動(dòng)法適合于解決滑動(dòng)面大致確定的情況,對(duì)于多層復(fù)雜地基特別是夾軟弱土層地基,采用折線滑動(dòng)法(復(fù)合圓弧滑動(dòng)法、改良圓弧法)更為適宜。

5.3 有限元法計(jì)算

現(xiàn)如今采用有限元對(duì)閘基深層抗滑穩(wěn)定分析發(fā)展很快,安全系數(shù)也有多種定義。雖然各種計(jì)算方法計(jì)算結(jié)果相差較大,作為抗滑穩(wěn)定判據(jù)尚顯不足,但其成果可作為工程的混合滑動(dòng)、深層抗滑穩(wěn)定性綜合評(píng)定和處理方案選擇的依據(jù)。

6 結(jié)論

(1) 由于水閘運(yùn)行時(shí)通常受到偏向和傾斜荷載同時(shí)作用,整體抗滑穩(wěn)定較為復(fù)雜,有針對(duì)性地進(jìn)行穩(wěn)定分析計(jì)算是必要的。

(2) 建立在地質(zhì)理論基礎(chǔ)上的四個(gè)經(jīng)典極限承載力公式各具特點(diǎn),水閘設(shè)計(jì)規(guī)范針對(duì)偏心和傾斜荷載采用漢森公式計(jì)算,思路清晰,實(shí)用性強(qiáng),安全可靠性高。

(3) 傳統(tǒng)漢森計(jì)算公式條件限制下的地基承載力計(jì)算,可利用漢森公式修正系數(shù)計(jì)算法、折線滑動(dòng)法和有限元法進(jìn)行補(bǔ)充完善。

(4) 水閘工程建設(shè)施工期以豎向作用力為主,建議對(duì)存在軟弱下臥層的地基進(jìn)行下臥層強(qiáng)度驗(yàn)算。

(5) 目前水閘設(shè)計(jì)規(guī)范采用的單一安全系數(shù)法與國(guó)標(biāo)采用概率分布理論存在的統(tǒng)一性問(wèn)題[7]也有待解決。

[1] 周君亮.地基土上水工建筑物的抗滑穩(wěn)定[J].水利水電科技進(jìn)展,2008,28(1):35-42.

[2] 中華人民共和國(guó)水利電力部.泵站設(shè)計(jì)規(guī)范:GB50265—2010[S].北京:中國(guó)計(jì)劃出版社,2010.

[3] 中華人民共和國(guó)水利部.水閘設(shè)計(jì)規(guī)范:SL 265—2001[S].北京:中國(guó)水利水電出版社,2001.

[4] 中華人民共和國(guó)水利電力部.水閘設(shè)計(jì)規(guī)范:SD133—84[S].北京:中國(guó)水利電力出版社,1984.

[5] 杜廷瑞.港工建筑物的地基承載力問(wèn)題[J].水運(yùn)工程,1988(11):1-6.

[6] 上?，F(xiàn)代建筑設(shè)計(jì)(集團(tuán))有限公司.地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范:DGJ08—11—2010[S].上海:上海市建筑建材業(yè)市物管理總站,2010.

[7] 丁繼輝,李鳳蓮,張文彤.偏心傾斜荷載作用下地基穩(wěn)定的可靠度分析[J].河北大學(xué)學(xué)報(bào),2005,25(3):251-255.

(責(zé)任編輯：陳姣霞)

Reliability of Hansen Formula for the Integral Stability of Sluice

SONG Yiqin1, WANG Zhenyou1, WU Haotian2, SONG Weiwei2

(1.JiangsuProvincialEngineeringResearchInstituteCo.Ltd.,Yangzhou,Jiangsu225002;2.JiangsuProvinceWaterConservancySurveyDesignInstituteCo.,LTD.,Yangzhou,Jiangsu225127)

This paper briefly introduces the common form of sluice stability failure,the routine method of overall stability checking,and introduces the basic theory of geological. Through several classical soil mechanics theory formula feature comparison and calculation results,expounds the Hansen formula of bearing capacity calculation in consideration of influencing factors,processing methods and use conditions,discusses the formula to calculate the reliability of the results and conclusions are stable. Uniformity of constraints for foundation,through the comparison analysis and in-situ test results,Hansen formula calculation principle of basic value of bearing capacity of soft soil foundation,added the specification approved by the other methods.

stable failure mode; sluice; limited plastic development zone; multi layer soil foundation; inclined load

2016-04-22;改回日期:2016-05-26

宋意勤(1961-),男,研究員級(jí)高級(jí)工程師,水文地質(zhì)與工程地質(zhì)專業(yè),從事巖土工程勘察、治理工作。E-mail:yzsyq@163.com

TU459; TU454

A

1671-1211(2016)03-0501-05

10.16536/j.cnki.issn.1671-1211.2016.03.058

數(shù)字出版網(wǎng)址:http://www.cnki.net/kcms/detail/42.1736.X.20160505.1531.026.html 數(shù)字出版日期:2016-05-05 15:31