任志剛, 韋 璐

(中國(guó)電建集團(tuán) 成都勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,四川 成都 610072)

鹽漬土地基加固新材料試驗(yàn)研究

任志剛, 韋 璐

(中國(guó)電建集團(tuán) 成都勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,四川 成都 610072)

由于鹽漬土中含有大量SO42-離子,在水泥加固過程中SO42-離子與水泥石中的Ca(OH)2等發(fā)生反應(yīng)生成鈣礬石(3CaO·Al2O3·3CaSO4·31H2O)和硅礬石(CaCO3·CaSO4·CaSO3·15H2O),引起加固土的體積膨脹,其產(chǎn)生的膨脹力使得水泥加固土強(qiáng)度損失。抗鹽脹固化劑在水泥加固的基礎(chǔ)上摻入外摻劑,抑制土中SO42-離子與Ca2+離子的反應(yīng),并加速水化硅酸鈣(CSH)的形成,從而抑制高礦化度地基土加固中產(chǎn)生的鹽脹,同時(shí)產(chǎn)生的晶核效應(yīng)使得加固土中的強(qiáng)度得到增長(zhǎng)。通過正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)得到的回歸模型,可在確定試驗(yàn)土含鹽量和含水率的基礎(chǔ)上確定固化劑最佳配比。

高礦化度地基土;抗鹽脹;加固新材料;晶核效應(yīng);回歸模型

1 概述

鹽漬土中的易溶鹽含量>0.3%,作為一種特殊土類,具有獨(dú)特的物理力學(xué)及工程特性,公路修建中易產(chǎn)生鹽脹、溶陷、腐蝕等路基路面病害,甚至引起路面波浪、鼓包、開裂等破壞[1]。隨著中國(guó)中西部的建設(shè)與發(fā)展,鹽漬區(qū)修建鐵路、公路所面臨的問題越加突出,為了保證鹽漬土地區(qū)工程的合理性及后期的安全運(yùn)營(yíng),對(duì)鹽漬土路基填料進(jìn)行加固處理具有一定的必要性。

由于鹽漬土的特殊性,在鹽漬土的固化中,傳統(tǒng)固化材料表現(xiàn)出了更多的不足之處,研究表明,土壤中的有機(jī)酸對(duì)固化土效果有很大影響,當(dāng)土中有機(jī)酸達(dá)到一定含量時(shí),水泥則失去加固效果;而目前大部分的新型固化劑是針對(duì)固化軟粘土開發(fā)研制的,對(duì)于固化鹽漬土的高分子材料SH固土劑的研究也僅僅考慮到鹽漬土加固的強(qiáng)度、水穩(wěn)定性和飽水強(qiáng)度的改善等方面,未考慮鹽漬土與水泥間的鹽脹開裂,因而針對(duì)高礦化度地基土的鹽脹等問題,新型抗鹽脹固化劑的研究十分重要。

2 鹽漬土地區(qū)水泥路基病害機(jī)理

水泥土固結(jié)過程分為初級(jí)和次級(jí)兩階段。初級(jí)階段即水泥的水化和硬化,當(dāng)水進(jìn)入水泥中作用后,產(chǎn)生的主要水化物為水化硅酸鈣(CSH)、鋁酸鈣(CAH)以及消石灰,其中CSH起了最主要的膠結(jié)作用,石灰沉淀成了透明固體。在次級(jí)階段中,水泥水合作用產(chǎn)生了Ca2+,Ca2+與粘土顆粒中的鈉、鉀粘土吸附轉(zhuǎn)化成為鈣粘土,同時(shí)與土中所存在的硅酸根和鋁酸根反應(yīng),生成CSH、CAH和水化硅鋁酸鈣(CSAH)等具有粘結(jié)性的物質(zhì),成為水泥穩(wěn)定土最主要的膠結(jié)過程[2]。

當(dāng)土體中含有堿性硫酸鹽(如Na2SO4、K2SO4等)時(shí),水泥石中的Ca(OH)2便與堿性硫酸鹽發(fā)生反應(yīng):

3CaSO4+4CaO·Al2O3·19H2O+14H2O→Ca(OH)2+3CaO·Al2O3·3CaSO4·32H2O

2CaSO4+3CaO·Al2O3·CaSO4·18H2O+14H2O→3CaO·Al2O3·3CaSO4·32H2O

生成CaSO42H2O并且結(jié)晶析出,其體積約為Ca(OH)2的兩倍多,造成水泥土膨脹;當(dāng)SO42-濃度較低時(shí),CaSO42H2O與固態(tài)水化鋁酸鈣發(fā)生反應(yīng),生成水化硫酸鋁酸鈣晶體,其反應(yīng)由于是在固相中進(jìn)行,結(jié)合了大量結(jié)晶水,體積變?yōu)樗X酸鈣的2.5倍左右;當(dāng)SO42-含量過大時(shí),產(chǎn)生的膨脹性物質(zhì)過剩,一旦膨脹力超過水泥土的膠結(jié)力,水泥土的膠結(jié)便會(huì)破壞,造成水泥穩(wěn)定土的強(qiáng)度降低[3]。

同時(shí),土中的SO42-還將與水泥發(fā)生反應(yīng)生成同樣具有膨脹性的鈣硅石:

CaCO3+Ca(OH)2+SiO2+CaSO4·2H2O+12H2O→CaCO3·CaSO4·CaSO3·15H2O

同鈣礬石反應(yīng)機(jī)理一樣,鈣硅石同樣會(huì)對(duì)水泥土的強(qiáng)度產(chǎn)生影響。

由上述各反應(yīng)機(jī)理可知,破壞水泥加固鹽漬土強(qiáng)度的最主要原因是由于土體中存在大量的SO42-,與水泥水化產(chǎn)物Ca(OH)2之間產(chǎn)生一系列反應(yīng),因此要抑制水泥加固鹽漬土的鹽脹變形,增強(qiáng)鹽漬土地區(qū)的水泥加固土強(qiáng)度和耐久性,其根本是要抑制土體中SO42-和Ca(OH)2之間的反應(yīng)[4]。

3 力學(xué)特征試驗(yàn)

3.1 試驗(yàn)材料

3.1.1 試驗(yàn)用土

試驗(yàn)主要采用人工配制硫酸鹽鹽漬土進(jìn)行。試驗(yàn)用土為延安地區(qū)黃土,其基本參數(shù)見表1。將所備土樣過2 mm標(biāo)準(zhǔn)篩,按照一定含水率配制好后在室溫下密封靜置24 h,再根據(jù)硫酸鹽鹽漬土不同含鹽量稱取所需Na2SO4,將稱取的Na2SO4倒入土中攪拌均勻,室溫下密封存放7 d,使得土樣中的鹽分能夠分布均勻并與土體充分交換吸附,其后加入蓋過土體的足量的蒸餾水放置2 d,使土樣和鹽分繼續(xù)交換吸附,在完成以上步驟之后將土樣放置于自然狀態(tài)下風(fēng)干,進(jìn)行碾碎過篩(2 mm)后得到人工配制鹽漬土。

3.1.2 水泥

采用拉法基牌P·O42.5R普通硅酸鹽水泥,其主要化學(xué)成分如表2。

3.1.3 外摻材料

針對(duì)硫酸鹽鹽漬土水泥加固鹽脹特性,擬選用三種外摻劑作為抗鹽脹固化劑的主要材料選擇,其中1#外摻劑為灰色粉末,2#外摻劑為白色粉末,3#外摻劑為淺黃色溶液,三種外摻劑的主要技術(shù)指標(biāo)如表3、表4和表5所示。

表1 試驗(yàn)用黃土物理力學(xué)參數(shù)

注:土中總含鹽量為0.070%,pH值為6.75。

表2 42.5R水泥技術(shù)性質(zhì)指標(biāo)

表3 1#外摻劑技術(shù)指標(biāo)

表4 2#外摻劑技術(shù)指標(biāo)

表5 3#外摻劑技術(shù)指標(biāo)

3.2 對(duì)比試驗(yàn)

(1) 1#試樣 425#普通硅酸鹽水泥摻入比aw=7%;1#外摻劑摻量為2%(灰重);水灰比0.6。

(2) 2#試樣 425#普通硅酸鹽水泥摻入比aw=7%;2#外摻劑摻量為2%(灰重);水灰比0.6。

(3) 3#試樣 425#普通硅酸鹽水泥摻入比aw=7%;3#外摻劑摻量為10%(灰重);水灰比0.6。

將以上3種試樣進(jìn)行正常養(yǎng)護(hù),測(cè)定28 d齡期下試樣的體積膨脹量ve、無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度σbc以及抗折強(qiáng)度f(wàn)t與時(shí)間T之間的關(guān)系曲線如圖1-圖3所示。

圖1 加固土體積膨脹率ve與齡期T關(guān)系曲線Fig.1 Relationship between linear expansion rate and age of reinforced soil

由圖1體積膨脹率與齡期的關(guān)系曲線可以看出,體積膨脹的最主要階段在養(yǎng)護(hù)7 d前,添加3#外摻劑的試樣在3 d時(shí)膨脹率最大,隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加,試樣的體積膨脹率逐步變緩,在7 d時(shí)呈現(xiàn)一個(gè)拐點(diǎn),增長(zhǎng)率降低,體積變化趨于穩(wěn)定;整個(gè)養(yǎng)護(hù)過程中,添加1#外摻劑的試樣,體積膨脹率曲線最緩,變化最小,養(yǎng)護(hù)28 d后膨脹率僅為0.024%,而添加3#外摻劑的試樣體積膨脹率達(dá)到0.5%左右。

圖2 加固土無(wú)側(cè)線抗壓強(qiáng)度σbc與齡期T關(guān)系曲線Fig.2 Relationship between pressure intensity without lateral limit and age of reinforced soil

圖3 加固土抗折強(qiáng)度f(wàn)t與齡期T關(guān)系曲線Fig.3 Relationship between flexural strength and age of reinforced soil

由圖2無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度與齡期關(guān)系曲線以及圖3抗折強(qiáng)度與齡期的關(guān)系曲線可以看出,1#試樣的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度均為最大,且在7 d后,其強(qiáng)度仍保持較高的增長(zhǎng)趨勢(shì),2#試樣和3#試樣的強(qiáng)度增長(zhǎng)開始變緩,2#試樣的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度與3#試樣基本相同,而抗折強(qiáng)度則明顯高于3#試樣。

綜合鹽漬土加固的鹽脹、無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度及抗折強(qiáng)度的結(jié)果分析,1#外摻劑的各參數(shù)均最佳,因此最終選定1#外摻劑作為抗鹽脹固化劑的外摻劑。

3.3 正交試驗(yàn)

為了更好地研究抗鹽脹固化劑的配比問題,試驗(yàn)采用正交試驗(yàn)進(jìn)行分析。由于鹽漬土的加固除了受到抗鹽脹固化劑的配比影響外,其本身的含水率以及土體內(nèi)的含鹽量也起了一定的影響作用,因而在對(duì)于抗鹽脹固化劑的配比選擇上,同樣考慮了土的含水率以及土中含鹽量,從而得到一個(gè)加固效果最佳模型。

保持水灰比0.6不變,參照相關(guān)文獻(xiàn)[5],正交試驗(yàn)各因素和水平見表6。

將膨脹試驗(yàn)、無(wú)側(cè)線抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)以及抗折試驗(yàn)的極差分析分別繪制成圖,見圖4-圖6。

表6 正交試驗(yàn)因素水平

圖4 膨脹率極差圖Fig.4 Linear expansion rate range

圖5 28 d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度極差圖Fig.5 28 d pressure intensity without lateral limit range

圖6 28 d抗折強(qiáng)度極差圖Fig.6 28 d flexural strength range

從極差分析圖4-圖6可以看出,對(duì)于膨脹試樣來(lái)說,膨脹值越低,效果越好,因此,對(duì)影響因素從高到低排列的主次為:含鹽量>水泥摻入量>外摻劑摻入量>土的含水率。在抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度測(cè)試中,當(dāng)強(qiáng)度值越大表明試驗(yàn)效果越明顯,故抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)中影響因素從高到低排列的主次為:外摻劑摻入量>水泥摻入量>土的含水率>含鹽量;而抗折強(qiáng)度中由高到低排列的影響因素主次為:水泥摻入量>外摻劑摻入量>土的含水率>含鹽量。

3.4 抗鹽脹固化劑最佳配比模型

將正交試驗(yàn)數(shù)據(jù)放入MATLAB中進(jìn)行擬合,分別將土中自身含水率X1、土中自身含鹽量X2、水泥摻量X3、外摻劑摻量X4(與水泥間的摻量比)和體積膨脹率、無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度進(jìn)行非線性回歸分析,設(shè)定回歸模型。

νe=a1X1a2+a3X2a4+a5X3a6+a7X4a8

無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度:

σbc=a1X1a2+a3X2a4+a5X3a6+a7X4a8

抗折強(qiáng)度:

ft=a1X1a2+a3X2a4+a5X3a6+a7X4a8

將試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合得到結(jié)果如下:

+0.118 4X4-0.054 4

σbc=2.923 8X1-0.047 2+2.362 9X2-0.050 9-6.892 8X3-0.045 9+3.647 9X40.057 1

ft=a1X1a2+a3X2a4+a5X3a6+a7X4a8

對(duì)各模型進(jìn)行非線性回歸檢驗(yàn),結(jié)果見表7。通過檢驗(yàn)分析可以發(fā)現(xiàn),其相關(guān)系數(shù)和F值均達(dá)到檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn),回歸模型的擬合效果達(dá)到要求。

表7 抗鹽脹模型非線性回歸檢驗(yàn)

4 加固機(jī)理試驗(yàn)研究

分別進(jìn)行了新型抗鹽脹加固劑的水化放熱性能試驗(yàn)和XRD定性分析試驗(yàn),從加固土的水化過程及水化產(chǎn)物兩個(gè)方面對(duì)新型抗鹽脹加固劑的加固機(jī)理進(jìn)行了試驗(yàn)研究。

4.1 水化熱試驗(yàn)

由于在DR算法中，f和g所定義的迭代序列不是對(duì)稱的，若交換f和g，則會(huì)得到不同形式的算法迭代格式。從而對(duì)于問題(2.3)的求解，我們給出4種不同形式的DR迭代算法。

通過對(duì)水泥漿液中添加硫酸鹽的水化熱試驗(yàn)?zāi)M硫酸鹽鹽漬土地區(qū)水泥加固土中的水泥放熱反應(yīng),并且通過同時(shí)添加硫酸鹽和外摻劑進(jìn)行水化熱試驗(yàn)來(lái)模擬抗鹽脹加固劑的放熱過程。試驗(yàn)中采用同濃度的鹽水代替鹽漬土中的鹽和相對(duì)應(yīng)水灰比的水,通過鹽水與加固材料之間反應(yīng)的放熱比來(lái)模擬鹽漬土加固中的反應(yīng)[6]。

純水泥漿液、添加Na2SO4水泥漿液、添加Na2SO4抗鹽脹固化劑漿液的時(shí)間溫升曲線見圖7。

從圖7可以看出,土中的Na2SO4使得水泥水化過程中水化熱增加,其水化熱峰值出現(xiàn)時(shí)間提前,水化過程發(fā)出的熱量增加,1 d和4 d的水化熱性能得到了提高,對(duì)于加固土起到早強(qiáng)的作用;而添加抗鹽脹固化劑的試樣,其變化趨勢(shì)更為明顯,在水化熱峰值提前的同時(shí),其水化熱峰值溫度變化更大,發(fā)出的熱量更高,峰值相差近10℃。

圖7 不同條件下加固土?xí)r間—溫升曲線Fig.7 Time temperature rise curve of different reinforced soil ramification

4.2 XRD定性分析

從水化試樣的內(nèi)部取出2.5～5.0mm的小試塊,并采用無(wú)水乙醇和丙酮來(lái)終止試塊的水化反應(yīng),將試塊研磨成粉末,進(jìn)行XRD分析。

由于各試樣的摻劑配比不同,其水化產(chǎn)物含量也不同,其X-射線衍射圖譜及產(chǎn)物見圖8。

圖8 不同條件下加固土的X-射線衍射圖譜Fig.8 X-ray diffraction pattern of different reinforced soil ramification

根據(jù)XRD圖譜分析加固土反應(yīng)過程中的水化產(chǎn)物可以明顯看出,各試樣的水化產(chǎn)物大致相同,其主要產(chǎn)物為水化硫鋁酸鈣(鈣礬石)AFt、氫氧化鈣CH、水化硅酸鈣CSH2、水化鋁酸鈣C4AH13以及未水化的硅酸二鈣C2S。

由于漿液中Na2SO4的存在,水化產(chǎn)物AFt的衍射峰達(dá)到最高,即水化過程中產(chǎn)生了較多的AFt。此外,CH和殘余的C2S相對(duì)較多。而外摻劑的摻入降低了抗鹽脹固化劑漿液中AFt的含量,與添加Na2SO4溶液的純水泥漿液相比,抗鹽脹固化劑漿液中的CSH2和C4AH13含量增加,而C2S的含量基本一致。

4.3 加固機(jī)理分析

當(dāng)土中含有Na2SO4時(shí),Na2SO4與水泥中的Ca(OH)2發(fā)生反應(yīng)生成CaSO42H2O和NaOH,所生成的次生石膏更易與C3A發(fā)生化學(xué)反應(yīng)生成鈣礬石,使得加固土體積膨脹[7]。在這一過程中NaOH被消耗,整個(gè)加固土中的液相體系中,Ca2+的濃度下降的同時(shí),離子的濃度相應(yīng)得到了增加,C3S這一包覆層里外的離子濃度差值增大,使得C3S的早期水化速度得到了提高,因此適量的Na2SO4條件下加固土的水化熱得到了增長(zhǎng),其溫度峰值時(shí)間提前并且增大,但這一趨勢(shì)也隨著Na2SO4濃度的增加逐漸降低[8]。

抗鹽脹固化劑的摻入,使得Na2SO4與水泥中的Ca(OH)2得到抑制,固化劑中的外摻劑與溶液中的Ca(OH)2相結(jié)合發(fā)生如下反應(yīng):

C3S+H2O→CSH+Ca(OH)2

SiO2+Ca(OH)2+H2O→CSH

反應(yīng)生成了水化硅酸鈣(CSH),這一物質(zhì)大大地降低了Ca(OH)2在溶液中的濃度,加固土的水化過程得到加速,水化峰值時(shí)間提前。Ca(OH)2濃度的降低也使得與Na2SO4反應(yīng)生成的鈣礬石減少,從而達(dá)到抑制硫酸鹽漬土水泥加固中的體積膨脹問題[9]。

同時(shí),固化劑中外摻劑的摻入對(duì)于加固土的水化過程起“晶核效應(yīng)”的作用,即在降低Ca(OH)2濃度、發(fā)生反應(yīng)形成CSH凝膠的同時(shí),凝膠和Ca(OH)2單晶體細(xì)?；?這一過程與金屬材料的合金元素晶粒細(xì)化相似,使得反應(yīng)生成的水化產(chǎn)物在漿液內(nèi)部均勻分布,強(qiáng)度得到增長(zhǎng)。

當(dāng)固化劑中的外摻劑含量較低時(shí),Ca(OH)2不能完全結(jié)合,則無(wú)法轉(zhuǎn)化為高堿性的水化硅酸鈣,產(chǎn)生的低堿性水化硅酸鈣的數(shù)量相對(duì)較少,則強(qiáng)度增長(zhǎng)并不明顯,同樣地,當(dāng)摻量過多后,這一效應(yīng)也不能充分發(fā)揮作用。

5 結(jié)論

(1) 引起高礦化度地基土鹽脹變形、強(qiáng)度損失的最主要原因是由于SO42-離子在水泥土重結(jié)晶的過程中產(chǎn)生的膨脹力大于水泥土自身的膠結(jié)力。

(2) 從膨脹率、無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度以及抗折強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果可以看出,所選用的3#外摻劑對(duì)于加固土的膨脹抑制作用是明顯的,同時(shí)改善了固結(jié)體后期力學(xué)性能。

(3) 根據(jù)正交試驗(yàn)結(jié)果得出的加固材料配比模型具有較好的回歸性,在實(shí)際運(yùn)用中,可參照該模型根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)鹽漬土的含水率和含鹽量以及設(shè)計(jì)水泥摻量值,在鹽脹率、無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度達(dá)到要求的前提下確定外摻劑的最佳摻量。

(4) 抗鹽脹固化劑抑制高礦化度地基鹽脹的理論依據(jù)是晶體生成、成長(zhǎng)及沉積過程中的離子競(jìng)爭(zhēng)吸附,使晶體生成的方向發(fā)生變化?？果}脹固化劑中外摻劑的摻入加速了水化硅酸鈣(CSH)的形成,并且對(duì)加固土起著 “晶核效應(yīng)”,增強(qiáng)了加固土強(qiáng)度。

[1] 王遵親,祝壽泉,俞仁培,等.中國(guó)鹽漬土[M].北京:科學(xué)出版社,1993.

[2] 張登良.加固土原理[M].北京:人民交通出版社,1990.

[3] 裴向軍,吳景華.攪拌法加固海相軟土水泥外摻劑的選擇[J].巖土工程學(xué)報(bào),2000,22(3):319-322.

[4] 裴向軍,黃潤(rùn)秋,靖向黨,等.活化粉煤灰抑制高礦化度水泥土膨脹的研究[J].巖土力學(xué),2005,26(3):370-374.

[5] 周琦,韓文峰,鄧安,等.濱海鹽漬土作公路路基填料試驗(yàn)研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2006,28(9):1177-1180.

[6] 黃學(xué)輝,鄭健,馬保國(guó),等.外加劑對(duì)水泥凈漿水化熱的影響[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào),2003,25(1):26-29.

[7] 郝巨濤.水泥土材料力學(xué)特性的探討[J].巖土工程學(xué)報(bào),1991,13(3):53-59.

[8] 黃殿瑛.硅粉(SF)對(duì)水泥土性能影響的研究[D].武漢:中南工業(yè)大學(xué),1994.

[9] 黃春香.水泥—水玻璃加固軟土研究[D].福州:福州大學(xué),2002.

(責(zé)任編輯：于繼紅)

Experimental Study on New Reinforced Material for Foundation of Salty Soil

REN Zhigang, WEI Yao

(ChengduEngineeringCorporation,PowerConstructionCorporationofChina,Chengdu,Sichuan610072)

The foundation of salty soil contains a lot of ion SO42-,in the process of cement stabilization,SO42-reacted with ions like Ca(OH)2and so on to generate ettringite(3CaO·Al2O3·3CaSO4·31H2O)and silicon alum stone(CaCO3·CaSO4·CaSO3·15H2O),which caused the volume expansion of reinforced soil and lost the strength of reinforecd soil.Salt resistance expansion agent mixed with the additive agent on the basis of centment stabilization.It can inhibit the reaction between SO42-and Ca2+,and accelerate the formantion of calcium silicate hydrate(CSH),which inhibit the salt heaving during the process of reinforcing foundation soil with high salinity.At the same time,the effect of crystal nucleus caused by the reaction can increased the strength of reinforced compacted soil.The regression model obtained by the orthogonal experiment data can be used to determine the best ratio of curing agent based on the salt salinity and moisture content of test soil.

foundation soil with high salinity; anti-suffusion; new reinforced material; effect of crystal nucleus; regression model

2016-04-15;改回日期:2016-04-25

任志剛(1972-),男,高級(jí)工程師,水文地質(zhì)與工程地質(zhì)專業(yè),從事水利水電工程勘測(cè)設(shè)計(jì)工作。E-mail:282033163@qq.com

S155.2+93; TU521

A

1671-1211(2016)03-0410-05

10.16536/j.cnki.issn.1671-1211.2016.03.038

數(shù)字出版網(wǎng)址:http://www.cnki.net/kcms/detail/42.1736.X.20160504.0924.034.html 數(shù)字出版日期:2016-05-04 09:24