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        75CHTA-4型給水泵振動高原因的分析和處理

        2016-06-04 08:18:32廣東省粵電集團(tuán)有限公司珠海發(fā)電廠廣東珠海519000
        山東工業(yè)技術(shù) 2016年11期
        關(guān)鍵詞:給水泵振動

        王 友(廣東省粵電集團(tuán)有限公司珠海發(fā)電廠,廣東 珠海 519000)

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        75CHTA-4型給水泵振動高原因的分析和處理

        王友
        (廣東省粵電集團(tuán)有限公司珠海發(fā)電廠,廣東珠海519000)

        摘要:給水泵是火力發(fā)電廠重要的輔機(jī)設(shè)備,其正常運(yùn)行對整個發(fā)電機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行有很大的影響。結(jié)合某發(fā)電廠75CHTA-4型給水泵自由端軸振高實(shí)例分析得出,在最小流量閥小開度下,給水泵內(nèi)部受到非定常流動所產(chǎn)生的時變水力激勵作用,導(dǎo)致給水泵振動高的結(jié)論。并提出了給水泵最小流量閥開啟時間的調(diào)整方案,取得了良好的效果,對給水泵的故障診斷和處理有借鑒參考作用。

        關(guān)鍵詞:給水泵;振動;非定常流動;最小流量閥

        1 引言

        給水泵由于高轉(zhuǎn)速,大流量,因此振動高的問題顯得尤為突出。一般來說,給水泵振動的原因主要有以下方面[1-4]:(1)轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡,主要體現(xiàn)為一倍頻即工頻振動高;(2)小汽機(jī)與給水泵對中不好,主要體現(xiàn)為二倍頻振動高;(3)地腳螺栓松動、進(jìn)出口管道支承不良,主要體現(xiàn)為多倍頻振動高。多倍頻振動大多由諧波引起,其頻率是工頻的2-10倍頻;(4)軸承緊力、間隙不當(dāng),引起油膜渦動和油膜振蕩,主要體現(xiàn)為低頻振動,一般為0.45-0.55倍工頻;(5)水泵動靜部分摩擦,密封間隙過大,液體動力支承力減小,泵的振動阻尼減小,引起水泵振動;(6)暖泵不充分,泵上下殼體溫差大,引起軸彎曲,主要體現(xiàn)為一倍頻振動高;(7)水泵汽蝕,液體以很大的速度從周圍沖向沸騰的氣泡中心,產(chǎn)生頻率很高、瞬時壓力很大的沖擊,引起水泵劇烈振動,在水泵附近可聽到噼噼啪啪的噪音。(8)水泵內(nèi)部非定常流動及脈動激發(fā)過流部件振動。離心泵中葉輪與蝸殼隔舌或?qū)~間的相互作用會在葉輪下游的壓水室產(chǎn)生時變的不穩(wěn)定流動以及壓力脈動[5]。

        2 給水泵介紹

        某火力發(fā)電廠一期2×700MW機(jī)組采用日本三菱公司生產(chǎn)的亞臨界、反動式、單軸、三缸四排汽、一次中間再熱、凝汽式汽輪機(jī)(TC4F-40),每臺汽輪機(jī)組配備2臺50%MCR鍋爐容量的汽動(主)給水泵及1臺25%MCR鍋爐容量的電動(啟動)給水泵,主給水泵采用Ingersoll Dresser Pump Company生產(chǎn)的水平中分四級圓筒式給水泵(水泵型號:75CHTA-4)。揚(yáng)程2115m,額定流量1278T/H,額定轉(zhuǎn)速5260rpm,出口壓力18.22MPa,必需汽蝕余量NPSHr:51.8m,由小汽機(jī)拖動,二者之間采用撓性膜片聯(lián)軸器,為了提高泵的抗汽蝕性能,給水泵前都配置有前置泵串聯(lián)運(yùn)行。給水泵出口管路設(shè)有再循環(huán)旁路返回至除氧器,用最小流量閥來控制再循環(huán)流量。給水泵軸振監(jiān)測共布置有四個測點(diǎn),分別為自由端X向(3X)、Y向(3Y),驅(qū)動端X向(4X)、Y向(4Y),軸振報警值為80um,跳閘值為115um,延時3s。

        3 故障過程

        某廠2號機(jī)組檢修后初次啟動,當(dāng)2A給水泵轉(zhuǎn)速升至約4200rpm,流量約為840T/H時,最小流量閥開度由28%逐漸減小至關(guān)閉。23號20:56,當(dāng)最小流量閥開啟時,3X從27um迅速增大至76um,此時給水泵轉(zhuǎn)速3969rpm,流量686T/H。隨著閥位繼續(xù)開大,3X迅速回落至27um,3Y、4X、4Y保持在正常值范圍基本無變化。隨后三小時內(nèi),類似現(xiàn)象分別出現(xiàn)兩次,3X值分別為83um、71um,給水泵流量為690T/H左右,24號01:31,最小流量閥開啟并維持在較低閥位,此時3X快速突升至保護(hù)定值,給水泵保護(hù)動作跳閘,給水泵運(yùn)行參數(shù)見表1,曲線圖如圖1。

        表1 給水泵運(yùn)行參數(shù)

        4 原因分析和排查

        因?yàn)?A給水泵解體大修并更換了新的芯包,新的芯包在廠家做了全面的檢查,并更換了間隙超標(biāo)的密封環(huán),軸彎曲合格,轉(zhuǎn)子整體動平衡合格后方出廠。根據(jù)檢修記錄,水泵與小汽機(jī)對中的數(shù)據(jù)為:冷態(tài)時,圓周:水泵比小汽機(jī)高0.195mm(廠家標(biāo)準(zhǔn)為0.07mm,其中水泵比小汽機(jī)高0.25mm),端面:上張口0.025mm(廠家標(biāo)準(zhǔn)為0.025mm),可見水泵對中未超標(biāo)。檢修期間根據(jù)廠家的要求用力矩扳手調(diào)節(jié)至560N·m將所有地腳螺栓緊固。再檢查軸瓦檢修記錄,驅(qū)動端瓦頂間隙0.12mm,側(cè)隙0.06mm,軸瓦緊力0.03mm,自由端瓦頂間隙0.11mm,側(cè)隙0.07mm,軸瓦緊力0.01mm,均在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi),因此也可以排除軸承間隙不當(dāng)引起油膜振蕩。給水泵在運(yùn)行過程中,其入口壓力即前置泵出口壓力一直穩(wěn)定在2MPa,此壓力下對應(yīng)的飽和蒸汽溫度為212℃,遠(yuǎn)低于除氧器給水溫度為170℃,排除了給水泵發(fā)生汽蝕的可能。泵啟動前,上下殼體溫度均為145℃,因此也可排除由于暖泵不充分導(dǎo)致軸彎曲。給水泵倍頻振動值如表2,在4332rpm時,水泵振動通頻和倍頻幅值都不高,結(jié)合上述分析,基本可以排除不對中、不平衡、軸承間隙不當(dāng)、地腳松動等原因。

        表2 給水泵振動倍頻值

        再分析給水泵的振動過程,23號至24號跳閘前的5個小時內(nèi),3X振動突升出現(xiàn)三次,其余軸振測點(diǎn)幅值增加很小。從趨勢圖上看,3X振動變化過程與最小流量閥開度曲線在趨勢圖上有較好的相關(guān)性,每當(dāng)最小流量閥緩慢開啟時,3X振動都明顯突升,隨著閥位的迅速開大,3X軸振迅速降低至正常值。而給水泵跳閘時最小流量閥一直維持在較低的開度,說明最小流量閥小開度時存在一個流體擾動的臨界點(diǎn),在該閥位狀態(tài)下,水泵內(nèi)部受到水流擾動產(chǎn)生激振。結(jié)合現(xiàn)場管道排查,發(fā)現(xiàn)2A給水泵再循環(huán)管道在汽機(jī)房6米處的支吊架螺栓由于振動大導(dǎo)致彎曲脫落,如圖2、圖3所示。這也從另一方面證明了再循環(huán)管道水流對整個給水泵組的擾動較大,給水泵內(nèi)部受到非定常流動所產(chǎn)生的時變水力激勵作用導(dǎo)致了這次2A給水泵3X軸振高故障。

        5 解決方案

        鑒于最小流量閥在小開度時引起水泵和再循環(huán)管道振動大,在DCS給水控制中將給水泵轉(zhuǎn)速為4200rpm時最小流量閥的開啟流量信號由690T/H修改為730T/H,減少最小流量閥在小開度的停留時間,避開了水流擾動臨界點(diǎn),并將再循環(huán)管道支吊架M20的螺栓更換為M32的螺栓,增加支吊架的強(qiáng)度,重新固定好再循環(huán)管道。再次啟動2A給水泵,水泵參數(shù)曲線如圖4所示,泵參數(shù)正常,最小流量閥在開啟時迅速增大閥位,避開了小開度區(qū)間,3X振動無突升現(xiàn)象,穩(wěn)定在正常值。

        6 結(jié)論

        (1)非定常流動是影響離心泵穩(wěn)定運(yùn)行的一個主要因素,離心泵的旋轉(zhuǎn)和靜止部件都會受到非定常流動所產(chǎn)生的時變水力激勵作用,進(jìn)而產(chǎn)生流動誘導(dǎo)振動現(xiàn)象,這會導(dǎo)致泵振動升高,水泵各部件材料疲勞,縮短設(shè)備壽命。

        (2)最小流量閥在小開度下,水流不僅對75CHTA-4型給水泵內(nèi)部產(chǎn)生擾動引起水泵振動高,而且由于閥前后差壓大,再循環(huán)管道的給水壓力在閥后迅速降低而閃蒸,會導(dǎo)致最小流量閥閥芯閥座和減壓導(dǎo)向套吹損加劇,這對其自身也是不利的,因此應(yīng)盡量避免最小流量閥在小開度下長時間停留。

        (3)給水泵在振動高的原因有很多,必須結(jié)合運(yùn)行方式、振動頻譜、轉(zhuǎn)速、流量和水泵構(gòu)造、檢修情況等方面分析排查,才能準(zhǔn)確地找出振動源。

        參考文獻(xiàn):

        [1]李宏喬,楊光.節(jié)段式高速鍋爐給水泵振動原因分析及消除措施[J].水泵技術(shù),2011(06):44-46.

        [2]南補(bǔ)連,馬俊杰,郭俊等.國華準(zhǔn)電給水泵主泵振動原因分析及改造[J].內(nèi)蒙古電力技術(shù),2004,5(22):115-116.

        [3]楊紹宇,劉曉峰,童小忠等.大型鍋爐高能給水泵振動故障分析與診斷方法[J].汽輪機(jī)技術(shù),2006,3(48):230-232.

        [4]關(guān)醒凡.現(xiàn)代泵技術(shù)手冊[M].北京:宇航出版社,1995.

        [5]裴吉,王文杰,袁壽其等.低比轉(zhuǎn)數(shù)離心泵內(nèi)部非定常流動特性數(shù)值預(yù)測[J].農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)報,2014,1(45):79-83.

        DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2016.11.206

        作者簡介:王友(1983-),男,湖南衡東人,碩士,工程師,主要從事發(fā)電廠汽輪機(jī)及輔助設(shè)備管理工作。

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