李滿意,周洪燕,魏燕珍,史　玲

(1.重慶市地質(zhì)災(zāi)害自動(dòng)化監(jiān)測工程技術(shù)研究中心, 重慶　400042；2.成都理工大學(xué) 地質(zhì)災(zāi)害防治與地質(zhì)環(huán)境保護(hù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,成都　610059；3.重慶郵電大學(xué)移通學(xué)院 管理工程系,重慶　401520)

?

類土質(zhì)邊坡失穩(wěn)機(jī)理分析與穩(wěn)定性研究

李滿意1,2,周洪燕3,魏燕珍1,史玲1

(1.重慶市地質(zhì)災(zāi)害自動(dòng)化監(jiān)測工程技術(shù)研究中心, 重慶400042；2.成都理工大學(xué) 地質(zhì)災(zāi)害防治與地質(zhì)環(huán)境保護(hù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,成都610059；3.重慶郵電大學(xué)移通學(xué)院 管理工程系,重慶401520)

摘要：類土質(zhì)邊坡工程特性及穩(wěn)定性明顯區(qū)別于一般的均質(zhì)土邊坡和巖質(zhì)邊坡，實(shí)際生產(chǎn)項(xiàng)目中，工程技術(shù)人員多將其視為一般的均質(zhì)土邊坡進(jìn)行勘察、設(shè)計(jì)，造成了設(shè)計(jì)浪費(fèi)或設(shè)計(jì)失敗，因此對類土質(zhì)邊坡變形的地質(zhì)力學(xué)模式及失穩(wěn)機(jī)理的研究具有實(shí)用價(jià)值。以重慶市合川區(qū)獅灘鎮(zhèn)洞堂灣邊坡為地質(zhì)原型，在對邊坡賦存的地質(zhì)環(huán)境條件、邊坡的坡體結(jié)構(gòu)特征、變形破裂特征分析的基礎(chǔ)上，得出該類邊坡變形的地質(zhì)力學(xué)模型為漸進(jìn)后退式蠕滑-拉裂；邊坡失穩(wěn)機(jī)理分析結(jié)果表明該邊坡多發(fā)生在暴雨或持續(xù)降雨期間，有一定的滯后特征，邊坡失穩(wěn)多受坡體中傾外的緩傾結(jié)構(gòu)面及陡傾的裂隙面控制。最后采用平面滑動(dòng)法對該邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性分析和評(píng)價(jià)，計(jì)算結(jié)果與邊坡的變形破裂特征基本相互吻合。

關(guān)鍵詞：類土質(zhì)邊坡；洞堂灣邊坡；地質(zhì)力學(xué)模式；失穩(wěn)機(jī)理；穩(wěn)定性評(píng)價(jià)；重慶合川區(qū)

1研究背景

重慶地區(qū)出露的自流井組巖組以泥質(zhì)砂巖、粉砂質(zhì)泥巖及砂質(zhì)泥巖等軟巖為主，該巖組具有全—強(qiáng)風(fēng)化的特性，即所謂的類土質(zhì)邊坡[1-5]。根據(jù)筆者近年來對重慶地區(qū)發(fā)生多處類土質(zhì)邊坡失穩(wěn)事例的總結(jié)，此類邊坡具有類土質(zhì)、淺表層、規(guī)模小(危害嚴(yán)重)、漸進(jìn)式和邊坡失穩(wěn)的后緣通常在坡體的中后部等共同特征。類土質(zhì)邊坡工程特性及穩(wěn)定性明顯區(qū)別于一般的均質(zhì)土邊坡和巖質(zhì)邊坡，然而，現(xiàn)行規(guī)范中對邊坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)多針對于巖質(zhì)邊坡和土質(zhì)邊坡，對類土質(zhì)這種過渡型邊坡的穩(wěn)定性評(píng)價(jià)方法較少。在實(shí)際生產(chǎn)項(xiàng)目中，設(shè)計(jì)人員多將該類邊坡視為一般均質(zhì)土邊坡或巖質(zhì)邊坡進(jìn)行處理，這類邊坡的失穩(wěn)模式往往不是土質(zhì)邊坡的圓弧形破壞，而是近似于產(chǎn)生受結(jié)構(gòu)面控制的平面形破壞。設(shè)計(jì)人員在沒有弄清楚坡體結(jié)構(gòu)特征、邊坡變形的地質(zhì)力學(xué)模式和失穩(wěn)機(jī)理的情況下，盲目地進(jìn)行支護(hù)設(shè)計(jì)，這勢必造成支護(hù)結(jié)構(gòu)或可靠性不足，或偏于保守[1,6-8]等問題。

本文以重慶合川區(qū)洞堂灣邊坡為典型實(shí)例，根據(jù)該邊坡的坡體結(jié)構(gòu)及變形破壞特征，結(jié)合邊坡所賦存的地質(zhì)環(huán)境條件，從類土質(zhì)邊坡的風(fēng)化層、裂隙性及時(shí)間效應(yīng)對該邊坡變形破裂的地質(zhì)力學(xué)模式及邊坡失穩(wěn)機(jī)理進(jìn)行分析，在此基礎(chǔ)上對該邊坡穩(wěn)定性現(xiàn)狀進(jìn)行分析和評(píng)價(jià)，并以此為依據(jù)，提出邊坡相應(yīng)的加固措施，對確保邊坡下方廠礦的安全具有一定的工程指導(dǎo)意義，同時(shí)為同類工程提供參考。

2邊坡的地質(zhì)環(huán)境條件和基本特征

2.1地質(zhì)環(huán)境條件

邊坡所在的區(qū)域?qū)贅?gòu)造剝蝕型低山地貌，系一條北東-南西走向的條狀山體，呈現(xiàn)出中部高、東、西兩側(cè)低的特點(diǎn)。地形坡度一般20°～30°。邊坡兩側(cè)邊緣為沖溝，左右兩側(cè)雙溝同源，且邊坡以溝為界。邊坡出露的主要地層為為侏羅系中下統(tǒng)自流井(J1-2zl)中段暗紫紅色砂質(zhì)泥巖、灰白色砂巖不等厚互層，巖層產(chǎn)狀315°∠72°，根據(jù)勘探成果并結(jié)合地面調(diào)查，全風(fēng)化層厚度8.0～12.0 m。邊坡前緣由于修建工業(yè)用房對邊坡坡腳進(jìn)行開挖，破壞了斜坡的原始平衡狀態(tài)，這為邊坡失穩(wěn)提供了臨空條件，邊坡坡腳雖采用條石擋墻支擋，但局部已發(fā)生外傾變形。

2.2邊坡形態(tài)特征及規(guī)模

洞堂灣邊坡位于富玖建材廠廠房后緣，邊坡平面形態(tài)呈不規(guī)則扇形，前緣寬115.0 m，后部寬35 m，坡向69°；坡度26°～35°，坡長55 m，面積約4 000 m2，全風(fēng)化層厚度8.0～12.0 m，體積約4.0×104m3。據(jù)現(xiàn)場調(diào)查，結(jié)合該邊坡的變形破壞跡象，洞堂灣邊坡沿泥巖全—強(qiáng)風(fēng)化線內(nèi)部發(fā)生漸進(jìn)后退式破壞(溜滑體即說明這一破壞模式)，屬于小型類土質(zhì)邊坡。

目前，無明顯剪出口。邊坡后緣最大高程為325.0 m，前緣潛在剪出口高程289.0 m，最大相對高差36.0 m(見圖1)。據(jù)現(xiàn)場調(diào)查及前緣開挖坡腳后基巖露頭揭露，邊坡表層土體薄，基巖露頭的巖層產(chǎn)狀與穩(wěn)定基巖的產(chǎn)狀存在一定的差異，這說明邊坡存在一定的蠕變特征。根據(jù)邊坡的坡體結(jié)構(gòu)特征并結(jié)合變形破裂跡象，推測該邊坡是由于坡體前緣開挖坡腳，加之持續(xù)暴雨而形成的，失穩(wěn)方向N18°～25°E。

圖1　邊坡工程地質(zhì)剖面圖Fig.1　Engineering geological profile of slope

2.3邊坡體結(jié)構(gòu)特征

該邊坡為類土質(zhì)邊坡，其失穩(wěn)的機(jī)理為漸進(jìn)后退式沿全—強(qiáng)風(fēng)化巖體內(nèi)部發(fā)生蠕滑變形甚至逐級(jí)失穩(wěn)。坡體結(jié)構(gòu)特征根據(jù)地質(zhì)調(diào)查及對鉆探資料的分析。滑體物質(zhì)主要由表層粉質(zhì)黏土夾碎塊石，以及紫紅色全—強(qiáng)風(fēng)化泥巖組成。全—強(qiáng)風(fēng)化巖體表層存在一定的球狀風(fēng)化現(xiàn)象，遇水后可塑狀，新鮮斷面未現(xiàn)明顯的層理結(jié)構(gòu)。根據(jù)地質(zhì)調(diào)查，并結(jié)合地表變形破裂特征分析，該邊坡的潛在滑面在全—強(qiáng)風(fēng)化泥巖內(nèi)部；滑帶土成分主要為全風(fēng)化泥巖，根據(jù)邊坡前部開挖后的基巖露頭觀察，滑帶土手捻滑感強(qiáng)，質(zhì)地松軟，含膨脹性黏粒，遇水后崩解，呈可塑狀，固結(jié)程度較其他巖體弱，重結(jié)晶不明顯，抗風(fēng)化能力差，該類巖土體浸水后強(qiáng)度明顯降低。

3邊坡變形破裂特征及失穩(wěn)機(jī)理分析

3.1邊坡變形破裂特征

據(jù)調(diào)查，該邊坡所在區(qū)域常發(fā)生失穩(wěn)，具有類土質(zhì)、淺表層、規(guī)模小、漸進(jìn)式和邊坡失穩(wěn)的后緣通長在坡體中后部的共同特征。該邊坡在歷史時(shí)期內(nèi)就出現(xiàn)不同程度的變形，主要表現(xiàn)在：兩側(cè)出現(xiàn)可追蹤性斷續(xù)雁行式地表裂縫(圖2)。

圖2　側(cè)緣繼承性圈弧狀下錯(cuò)臺(tái)坎Fig.2　Successive arc-shaped steps on both sidesof the slope

坡體前緣陡坎臨空面向臨空方向發(fā)生一定的滑移，前緣出現(xiàn)鼓脹變形，前緣的條石擋墻局部發(fā)生外傾變形的現(xiàn)象；后緣發(fā)育多條可追蹤性圈弧狀張拉裂縫，分析是前緣牽引式變形而致，這類拉裂縫具有一定的拉裂-下錯(cuò)特征，坡體中后部具有明顯的伴生錯(cuò)落陡坎。另外，坡體前緣雖出現(xiàn)多條地表裂縫，但未發(fā)現(xiàn)明顯的剪出跡象(圖3和圖4)。

圖3　擋墻受擠壓發(fā)生外傾變形Fig.3　Toppling deformation of retaining wall causedby extrusion

圖4　前緣基巖受擠壓變形Fig.4　Deformation of the leading edge of bedrockcaused by extrusion

3.2邊坡失穩(wěn)機(jī)理分析

邊坡的變形破裂特征及失穩(wěn)機(jī)理取決于邊坡的坡體結(jié)構(gòu)特征、巖土體的工程特性等內(nèi)部因素；降雨及坡腳不合理開挖等外部誘發(fā)因素亦起到較重要的作用。本文所研究的類土質(zhì)邊坡，其工程特性及穩(wěn)定性明顯區(qū)別于一般的均質(zhì)土邊坡和巖質(zhì)邊坡；如前述，邊坡的巖體中含有膨脹性黏粒，以往的研究表明，此類巖體具有遇水膨脹、失水干縮龜裂的特征，這是邊坡產(chǎn)生陡傾裂隙面(隱伏陡傾裂隙面)的原因之所在。

該類巖體的工程地質(zhì)問題主要是膨脹性軟巖遇水后產(chǎn)生陡傾裂隙面；由于其膨脹性、裂隙性和濕化性引起的巖土體遇水后工程特性惡化，巖土體抗剪強(qiáng)度顯著降低，從而導(dǎo)致邊坡失穩(wěn)。以往的研究表明，此類邊坡巖土體由原巖風(fēng)化而來，既保留著部分原巖的結(jié)構(gòu)面，邊坡具有一定的自穩(wěn)能力；同時(shí)，邊坡又在風(fēng)化過程中坡表形成隱伏的陡傾裂隙面，這為地表水的滲入提供了通道，對類土質(zhì)邊坡的變形甚至失穩(wěn)起著關(guān)鍵的作用。在暴雨或持續(xù)降雨季節(jié)，大量的雨水直接沿坡體裂隙面(隱伏裂隙面遇水后變?yōu)榱严睹?滲入坡體內(nèi)部，使裂隙面(隱伏裂隙面)張開，從而引起邊坡巖土體強(qiáng)度驟減，同時(shí)，水對邊坡的軟化效應(yīng)及飽和加載效應(yīng)，邊坡極有可能發(fā)生失穩(wěn)[6，8-9]。

圖5　邊坡變形的地質(zhì)力學(xué)模式及失穩(wěn)機(jī)理Fig.5　Schematic diagram of geomechanical mode and instabilitymechanism of slope deformation

通過對重慶地區(qū)類土質(zhì)邊坡失穩(wěn)機(jī)理的分析可知，該邊坡多發(fā)生在暴雨或持續(xù)降雨期間，有一定的滯后特征，邊坡失穩(wěn)多受坡體中傾外的緩傾結(jié)構(gòu)面及陡傾的裂隙面控制。如上所述，坡體上陡傾裂隙面(隱伏裂隙面)為地表水滲流的重要通道，降雨期間，陡傾裂隙面(隱伏裂隙面)充水，裂面逐漸張開，巖土體顆粒的黏結(jié)力減少甚至喪失。隨著陡傾裂隙面的拉張加深，孔隙水壓力逐漸升高，邊坡巖土體遇水后強(qiáng)度降低；同時(shí)，隨著陡傾裂隙面的拉張加深至潛在滑帶位置，由于全—強(qiáng)風(fēng)化巖體介質(zhì)的差異效應(yīng)，受弱透水基巖層的阻擋，在上覆全—強(qiáng)風(fēng)化泥巖與下伏中風(fēng)化泥巖接觸面上形成徑流帶，進(jìn)而產(chǎn)生揚(yáng)壓力，且隨著坡表裂隙面的加深拉寬，揚(yáng)壓力逐漸增大；另外，緩傾結(jié)構(gòu)面的逐漸貫通，由于水的軟化效應(yīng)，滑帶土軟化且強(qiáng)度降低甚至喪失，這將導(dǎo)致巖土體剪應(yīng)力集中區(qū)轉(zhuǎn)移至后側(cè)巖土體，并使之發(fā)生前述類似的變形和破壞，最終導(dǎo)致相對緩傾的潛在滑面貫通；加之水入滲邊坡后的飽水加載效應(yīng)及軟化效應(yīng)，最終類土質(zhì)邊坡發(fā)生漸進(jìn)后退式平面滑動(dòng)，即：前緣塊體先失穩(wěn)，其后塊體依次失穩(wěn)[8-10]。

根據(jù)上述內(nèi)容，結(jié)合水對邊坡的飽水加載效應(yīng)、軟化效應(yīng)、靜水壓力及揚(yáng)壓力效應(yīng)，類土質(zhì)邊坡變形的地質(zhì)力學(xué)機(jī)制為漸進(jìn)后退式蠕滑-拉裂。其失穩(wěn)機(jī)理大概可以概括以下4個(gè)階段(如圖5所示)。

(1) 降雨入滲階段：由于類土質(zhì)邊坡中含膨脹性黏粒，巖體遇水后膨脹、失水干縮后龜裂，這使得邊坡產(chǎn)生了與坡面近垂直的裂隙面或隱伏裂隙面。在降雨補(bǔ)給的過程中，隱伏裂隙面張開，裂隙面加深拉寬；雨水沿著裂隙面下滲，一方面由于水的軟化效應(yīng)，降低了邊坡巖土體的的抗剪強(qiáng)度，另一方面坡體內(nèi)孔隙水壓力不斷增大。

(2) 邊坡惡化階段：根據(jù)有效應(yīng)力原理分析，當(dāng)巖土體內(nèi)孔隙水壓力增大時(shí)，其有效應(yīng)力迅速減少；由于陡傾裂隙面的加深(至潛在滑面位置)拉寬，雨水沿著裂隙面下滲至潛在滑帶位置，由于風(fēng)化后巖體的差異，受下覆弱透水中風(fēng)化泥巖的阻擋，在潛在滑帶處形成徑流帶，進(jìn)而產(chǎn)生揚(yáng)壓力，且隨降雨時(shí)間不斷增強(qiáng)。同時(shí)，陡傾裂隙面充水深度增高，這使得靜水壓力不斷增大；邊坡由于受飽水加載效應(yīng)、揚(yáng)壓力效應(yīng)及靜水壓力效應(yīng)，穩(wěn)定性開始惡化。

(3) 局部失穩(wěn)階段：隨著降雨的不斷入滲，陡傾裂隙面不斷加深拉寬，潛在滑面逐漸貫通；由于水的軟化效應(yīng)，滑帶土飽水軟化且強(qiáng)度降低甚至完全喪失；加之靜水壓力、揚(yáng)壓力的不斷增大，邊坡前緣A塊體與后緣B塊體形成拉陷槽且不斷拉寬，最終A塊體發(fā)生失穩(wěn)。

(4) 整體失穩(wěn)階段：隨著拉陷槽的不斷加深拉寬，導(dǎo)致A塊體失穩(wěn)，邊坡前緣B塊體具有一定的臨空條件，由于階段(2)所述的效應(yīng)，使之發(fā)生階段(3)類似的變形和破壞，最終導(dǎo)致相對緩傾的潛在滑面貫通，類土質(zhì)邊坡發(fā)生漸進(jìn)后退式平面滑動(dòng)，即：前緣塊體先失穩(wěn)，其后塊體依次失穩(wěn)。

4邊坡穩(wěn)定性評(píng)價(jià)與預(yù)測

4.1定性分析

根據(jù)該類土質(zhì)邊坡的坡體結(jié)構(gòu)特征、變形破裂特征對邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行定性分析。經(jīng)綜合分析認(rèn)為：該邊坡在天然狀態(tài)下處于基本穩(wěn)定狀態(tài)；在暴雨或持續(xù)降雨下處于欠穩(wěn)定—不穩(wěn)定狀態(tài)。預(yù)測該邊坡在不利工況下將發(fā)生大規(guī)模的失穩(wěn)。

4.2定量計(jì)算

4.2.1計(jì)算模型及計(jì)算原理

為進(jìn)一步分析邊坡的穩(wěn)定性，筆者在本文選取的類土質(zhì)邊坡的坡體結(jié)構(gòu)特征、變形破裂特征及變形的地質(zhì)力學(xué)機(jī)制及失穩(wěn)模式分析的基礎(chǔ)上，對該邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性評(píng)價(jià)。結(jié)合圖5中的失穩(wěn)機(jī)理分析，現(xiàn)基于極限平衡理論，采用平面滑動(dòng)法對邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算，計(jì)算模型如圖6[11]所示。

圖6　穩(wěn)定性計(jì)算模型Fig.6　Stability calculation model

圖6中Pi為第i條塊的推力，Pi-1為第i條塊的剩余下滑力，Wi為第i條塊自重標(biāo)準(zhǔn)值與附加荷載之和，單位均為kN/m。

穩(wěn)定性系數(shù)計(jì)算公式為

其中：

式中：K為穩(wěn)定系數(shù)；n為條塊個(gè)數(shù)；Ri，Ti分別為第i條塊的抗滑力和下滑力(kN/m)；Di為第i條塊所受的動(dòng)水壓力(kN/m)；Qi為第i條塊所受的地震力(kN/m)，Qi=ζeWi，ζe為水平地震力系數(shù)；ψj為第i條塊剩余下滑力傳遞至第i+1條塊時(shí)的傳遞系數(shù)(j=i時(shí))；Wi為第i條塊自重標(biāo)準(zhǔn)值與附加荷載之和(kN/m)；ci，φi分別為第i條塊土的黏聚力(kPa)和內(nèi)摩擦角(°)；li為第i條塊滑動(dòng)面長度(m)；γw為水的重度，取10 kN/m3；hi為第i條在地下水位面至河(庫)水位面范圍內(nèi)的高度(m)；αi為第i條塊滑面傾角(°)，滑面反傾時(shí)取負(fù)值；βi為第i條塊地下水流線平均傾角(°)。

4.2.2計(jì)算參數(shù)及計(jì)算工況選取

根據(jù)室內(nèi)試驗(yàn)成果，并結(jié)合對已發(fā)生垮塌區(qū)進(jìn)行反演和同類工程類比進(jìn)行綜合取值(表1)。

表1　巖土體力學(xué)參數(shù)

4.2.3計(jì)算結(jié)果及分析

對該類土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)，暴雨或持續(xù)降雨工況采用降低巖土體抗剪強(qiáng)度指標(biāo)(c,φ)，增大其重度(γ)進(jìn)行計(jì)算。

通過穩(wěn)定性計(jì)算(表2)，并結(jié)合《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB 50330—2013)表5.3.1及表5.3.2相關(guān)規(guī)定表明，該邊坡在天然狀況下處于基本穩(wěn)定狀態(tài)；在暴雨或持續(xù)降雨工況下處于欠穩(wěn)定—不穩(wěn)定狀態(tài)；穩(wěn)定性計(jì)算成果也反映出類土質(zhì)邊坡在天然條件下自穩(wěn)能力較好，其穩(wěn)定性的決定性因素為暴雨或持續(xù)降雨。

表2　各工況下邊坡穩(wěn)定性系數(shù)

定性分析和定量計(jì)算基本相吻合?？梢灶A(yù)測到，該邊坡在暴雨或持續(xù)降雨工況下發(fā)生局部失穩(wěn),甚至?xí)l(fā)生整體失穩(wěn)。

5結(jié)論及建議

(1) 重慶地區(qū)出露的自流井組巖組形成的邊坡易發(fā)生失穩(wěn)，該類邊坡失穩(wěn)具類土質(zhì)、淺表層、規(guī)模小(危害嚴(yán)重)、漸進(jìn)式和邊坡失穩(wěn)的后緣通常在坡體中后部的共同特征。

(2) 類土質(zhì)邊坡變形的地質(zhì)力學(xué)機(jī)制為漸進(jìn)后退式蠕滑-拉裂。其失穩(wěn)機(jī)理經(jīng)歷降雨入滲、邊坡惡化、局部失穩(wěn)、整體失穩(wěn)4個(gè)階段。

(3) 本文以洞堂灣邊坡為例，結(jié)合該邊坡的坡體結(jié)構(gòu)特征及變形破裂特征對該邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性評(píng)價(jià)，結(jié)果表明，邊坡在天然條件下處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，在持暴雨或持續(xù)降雨等不利工況下處于欠穩(wěn)定—不穩(wěn)定狀態(tài)。

(4) 穩(wěn)定性計(jì)算成果也反映出類土質(zhì)邊坡在天然條件下自穩(wěn)能力較好，其穩(wěn)定性的決定性因素為暴雨或持續(xù)降雨。

(5) 建議對該邊坡采取“格構(gòu)護(hù)坡+護(hù)腳墻+地表截排水”的防治措施，從而確保邊坡坡腳位置廠礦及公路的安全。

參考文獻(xiàn)：

[1]張倬元,王士天,王蘭生等.工程地質(zhì)分析原理(第三版)[M].北京：地質(zhì)出版社,2009.

[2]張加桂.三峽地區(qū)泥灰質(zhì)巖石在巖溶和風(fēng)化過程中力學(xué)性質(zhì)的變化[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2004,23(7):1073-1077.

[3]譚捍華.類土質(zhì)邊坡穩(wěn)定性及其控制技術(shù)研究[D].重慶：重慶大學(xué),2011.

[4]趙曉彥.類土質(zhì)邊坡特性及其錨固設(shè)計(jì)研究[D].重慶：西南交通大學(xué),2005.

[5]趙曉彥,胡厚田,時(shí)延兵.類土質(zhì)邊坡研究初探[J].工程地質(zhì)學(xué)報(bào),2005,13(1):81-84.

[6]黃潤秋.20世紀(jì)以來中國的大型滑坡及其發(fā)生機(jī)制[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2007,26(3):434-454.

[7]吳順川,張曉平,劉洋.基于顆粒元模擬的含軟弱夾層類土質(zhì)邊坡變形破壞過程分析[J].巖土力學(xué),2008,29(11):2899-2904.

[8]陳志新,趙曉彥.花崗巖類土質(zhì)高邊坡破壞方式研究[J].路基工程,2010,151(4):149-150.

[9]陳祖煜.土質(zhì)邊坡穩(wěn)定分析：原理·方法·程序[M].北京:中國水利水電出版社,2003.

[10]唐東旗.坡腳開挖的黃土滑坡機(jī)理研究[D].西安：長安大學(xué),2013.

[11]GB 50330—2013，建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2014.

(編輯：趙衛(wèi)兵)

Instability Mechanism and Stability Analysis of Soil-like Slope

LI Man-yi1,2, ZHOU Hong-yan3, WEI Yan-zhen1, SHI Ling1

(1.Chongqing Engineering Research Center of Automatic Monitoring for Geological Hazards, Chongqing 400042, China; 2.State Key Laboratory of Geo-hazard Prevention and Geo-environment Protection, Chengdu University of Technology, Chengdu610059, China; 3. Management Engineering, College of Mobile Telecommunications, Chongqing University of Posts and Telecommunications, Chongqing401520, China)

Abstract:The engineering properties and stability of soil-like slope obviously differ from those of homogeneous soil slope and rock slope. In actual construction projects, soil-like slopes are regarded as general homogeneous soil slope and rock slope, resulting in inadequate reliability, or conservative support. Research on the geomechanical model and instability mechanism of soil-like slope is of practical significance. In this paper, Dongtangwan slope in Hechuan district of Chongqing is taken as a geological prototype to analyze the geological conditions, structural features, and deformation behaviors of the slope. Results reveal that the geomechanical model is progressive backwards creep slide-tension fracture; instability analysis shows that the failure of soil-like slope usually happens in storm or continuous rainfall, with some lag in time, and the instability is mainly controlled by the gently-inclined structural planes and steep-inclined fissure planes. Furthermore, the slope stability is analyzed and evaluated based on plane sliding mode. The calculation results are consistent with the deformation characteristics of the slope.

Key words:soil-like slope; Dongtangwan slope; geomechanical model; instability mechanism; stability assessment; Hechuan district of Chongqing

中圖分類號(hào)：P642.22

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1001-5485(2016)05-0111-05

doi:10.11988/ckyyb.201501402016,33(05):111-115

作者簡介：李滿意(1986-),男,安徽碭山人,工程師,碩士,主要從事巖土體穩(wěn)定性評(píng)價(jià)及地質(zhì)災(zāi)害防治等方面的生產(chǎn)及研究工作，(電話)15213097163 (電子信箱)562365608@qq.com。

收稿日期：2015-02-25;修回日期：2015-03-25