董華洋，王永學(xué)，陳燕珍( .國(guó)家海洋局大連海洋環(huán)境監(jiān)測(cè)中心站，遼寧大連600; .大連理工大學(xué)海岸和近海工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，遼寧大連604)*

浮箱式浮防波堤錨泊系統(tǒng)受力試驗(yàn)研究

董華洋1，2，王永學(xué)2，陳燕珍1
( 1.國(guó)家海洋局大連海洋環(huán)境監(jiān)測(cè)中心站，遼寧大連116001; 2.大連理工大學(xué)海岸和近海工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，遼寧大連116024)*

通過(guò)物理模型試驗(yàn)研究了在規(guī)則波作用下浮箱式浮防波堤的錨鏈?zhǔn)芰顩r，探討了改變浮箱式浮防波堤錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)、錨鏈剛度系數(shù)、導(dǎo)鏈孔處傾角以及相對(duì)寬度對(duì)錨鏈?zhǔn)芰Ξa(chǎn)生的影響.試驗(yàn)結(jié)果表明改變錨鏈剛度系數(shù)、錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)和相對(duì)寬度對(duì)于模型的錨鏈?zhǔn)芰τ绊懽顬槊黠@.從而為錨鏈錨泊浮式防波堤應(yīng)用于工程實(shí)踐提供依據(jù).

浮式防波堤;錨鏈?zhǔn)芰?物模試驗(yàn)

0 引言

浮式防波堤是一種應(yīng)用在波浪能量相對(duì)較低而沒(méi)必要修建坐底式防波堤、水深及基床條件差而修建坐底式防波堤又十分困難的水域，其具有造價(jià)比固定式的防波堤低廉，浮體、纜繩和錨具容易制造等優(yōu)點(diǎn).目前浮式防波堤已有一些應(yīng)用實(shí)例［1-2］:我國(guó)于2002年在連云港港口棋臺(tái)山海域經(jīng)過(guò)40 d的施工建成了沿海第一條浮式防波堤，堤長(zhǎng)為1 000 m［3］;目前世界上最大的浮箱式浮防波堤是位于摩洛哥拉巴特港的浮式防波堤，由鋼筋混凝土制成，長(zhǎng)352 m、寬28 m，總重量1.3萬(wàn)噸，造價(jià)為3.3億歐元.由此可見(jiàn)，浮式防波堤的應(yīng)用前景十分廣闊［4-7］.

錨鏈錨泊浮箱式浮防波堤是目前工程上應(yīng)用較多的一種浮式防波堤結(jié)構(gòu)型式，國(guó)內(nèi)外學(xué)者均對(duì)該型式防波堤進(jìn)行過(guò)物理模型試驗(yàn)研究.Shunichi等［8］對(duì)于帶內(nèi)外翼板的雙浮箱浮式防波堤消波性能進(jìn)行試驗(yàn)研究，試驗(yàn)結(jié)果指出用彈簧代替實(shí)際的錨鏈剛度，得出的透射系數(shù)要比用實(shí)際錨鏈模擬得出的結(jié)果大一些; Mizutani和Rahman［9］對(duì)三種浮式防波堤(二種用透空板錨泊，另外一種為錨鏈錨泊)進(jìn)行了試驗(yàn)研究，試驗(yàn)測(cè)量了透射、反射波高，浮堤的運(yùn)動(dòng)等; Fernandes［10］在試驗(yàn)研究中指出，用彈簧代替實(shí)際錨鏈的剛度對(duì)于浮式防波堤消波性能沒(méi)有什么影響，但得出的錨鏈?zhǔn)芰Ρ葘?shí)際稍大一些.盛祖蔭和孫龍［11］對(duì)錨鏈錨泊的矩形浮箱式浮防波堤進(jìn)行了試驗(yàn)研究，結(jié)果表明浮箱式浮防波堤的消波效果主要取決于浮箱的擋水面積;胡嵋等［12］對(duì)二種浮箱結(jié)構(gòu)型式( L型中浮箱和L型邊浮箱)的防波堤，三種類(lèi)型( L型邊浮箱、H型邊浮箱和T型邊浮箱)的浮式浮防波堤進(jìn)行了物理模型試驗(yàn)研究并給出了透射系數(shù)的試驗(yàn)結(jié)果.由上述文獻(xiàn)可知，錨鏈錨泊浮箱式浮防波堤透射系數(shù)的研究工作較多，但對(duì)其錨鏈?zhǔn)芰Φ难芯枯^少，而錨鏈?zhǔn)芰χ苯雨P(guān)系到浮式防波堤的安全性，因此研究錨鏈?zhǔn)芰Φ挠绊懸蛩胤浅１匾?本文通過(guò)物理模型試驗(yàn)著重研究了在規(guī)則波作用下，改變相對(duì)寬度、錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)、錨鏈剛度系數(shù)以及導(dǎo)鏈孔處傾角這些因素對(duì)浮箱式浮防波堤的迎浪面、背浪面錨鏈?zhǔn)芰Ξa(chǎn)生的影響.從而為錨鏈錨泊浮式防波堤在實(shí)際工程中的應(yīng)用提供依據(jù).

1 物理模型試驗(yàn)

1.1試驗(yàn)設(shè)備與測(cè)量?jī)x器

試驗(yàn)在大連理工大學(xué)海岸和近海工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室的長(zhǎng)23 m，寬0.8 m，高0.8 m，造波周期為0.5～3.0 s的溢油水槽中進(jìn)行.試驗(yàn)水槽的一端為實(shí)驗(yàn)室自制的液壓驅(qū)動(dòng)造波機(jī)，可產(chǎn)生波形平穩(wěn)、重復(fù)性好的規(guī)則波和不規(guī)則波;水槽的另一端安裝有消能網(wǎng)，用以吸收波浪能量減少波浪反射.造波機(jī)采用微機(jī)控制并配備數(shù)據(jù)采集系統(tǒng).試驗(yàn)波要素測(cè)定采用實(shí)驗(yàn)室研制生產(chǎn)的DLY-1型波高、濾波、應(yīng)變混合式測(cè)量?jī)x，試驗(yàn)中波高的采集采用天津水運(yùn)工程科學(xué)研究所研制2000型波浪測(cè)量和采集系統(tǒng).錨鏈?zhǔn)芰Σ捎玫|三達(dá)測(cè)試儀器廠生產(chǎn)的DYL-1A型，量程為0～5 kg，精度≤1%RL的應(yīng)變式拉力傳感器來(lái)測(cè)量，試驗(yàn)前后均對(duì)所有量測(cè)儀器進(jìn)行了標(biāo)定和校準(zhǔn)，以保證測(cè)量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性和精度.

1.2試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮O(shè)計(jì)及整體布置

試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷脑O(shè)計(jì)采用重力相似準(zhǔn)則.模型浮箱部分由有機(jī)玻璃制作而成，尺寸為長(zhǎng)44 cm、寬30 cm、高18 cm，浮箱入水深度為13.5 cm.錨鏈的設(shè)計(jì)主要考慮與原型間滿(mǎn)足長(zhǎng)度相似、質(zhì)量相似和彈性相似.試驗(yàn)中分別設(shè)置了不同錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)(即錨鏈拖地部分長(zhǎng)度與懸起部分長(zhǎng)度的比值Lt/Ls)、不同錨鏈剛度系數(shù)( k )、不同導(dǎo)鏈孔處傾角(錨鏈與豎直方向所夾的銳角α)以及模型相對(duì)寬度( W/L )來(lái)研究模型錨鏈?zhǔn)芰?包括迎浪面錨鏈?zhǔn)芰捅忱嗣驽^鏈?zhǔn)芰?.3組模型的主要區(qū)別為第1組: model 1～model 4的錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)不同，也就是錨鏈拖地長(zhǎng)度不同.第2 組: model 4～model 6的錨鏈剛度系數(shù)不同;第3 組: model 4、model 7、model 8的導(dǎo)鏈孔處傾角不同.模型參數(shù)具體設(shè)置如表1所示.

表1 浮箱式浮防波堤模型參數(shù)

模型整體布置如圖1所示，模型布置在水槽中部，在模型前后各布置2個(gè)浪高儀，用以記錄堤前和堤后的波面過(guò)程線，隔板厚度為8 mm，隔板距槽壁一端為0.45 m.模型試驗(yàn)錨鏈、彈簧及拉力傳感器布置由地面至模型的布置順序?yàn)榈孛?、彈簧、錨鏈、傳感器、模型，相連處均為鉸接.

圖1 試驗(yàn)布置示意圖

1.3試驗(yàn)工況

試驗(yàn)水深為0.4 m.試驗(yàn)采用正向入射規(guī)則波，入射波高分別為0.07和0.10 m，按比尺1∶30考慮，對(duì)應(yīng)原型波高分別為2.10和3.00 m.周期設(shè)置0.81、0.91、1.10、1.28、1.46、1.55 s范圍內(nèi)的6個(gè)波周期，對(duì)應(yīng)原型周期為4～8.5 s.對(duì)應(yīng)的相對(duì)寬度(模型寬度/波長(zhǎng)) 0.297、0.241、0.176、0.142、0.119、0.110.對(duì)于每一種模型，每組波要素重復(fù)三次，取三次試驗(yàn)結(jié)果平均值.

1.4試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集及處理

模型裝有4根錨鏈，每根錨鏈與模型相連接處裝有拉力傳感器.采集到浮箱式浮防波堤迎浪面、背浪面的錨鏈?zhǔn)芰v時(shí)曲線后，首先需要將迎浪面的兩根錨鏈的錨鏈?zhǔn)芰M(jìn)行疊加，疊加后取錨鏈?zhǔn)芰η€峰值的平均值作為迎浪面錨鏈?zhǔn)芰Y(jié)果.進(jìn)而迎浪面錨鏈?zhǔn)芰1/入射波高Hi，背浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ脑囼?yàn)結(jié)果處理方式與迎浪面錨鏈?zhǔn)芰ο嗤?，結(jié)果用F2/Hi表示，其意義為單位入射波高作用下的迎、背浪面錨鏈?zhǔn)芰Γ瑔挝粸镹/cm.圖2為模型在典型波浪工況作用下迎、背浪面錨鏈?zhǔn)芰r(shí)間過(guò)程線，其中Hi=7 cm，T =1.1 s.

圖2 典型工況下模型錨鏈?zhǔn)芰^(guò)程線

2 試驗(yàn)結(jié)果及影響因素分析

2.1錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)與相對(duì)寬度對(duì)錨鏈?zhǔn)芰Φ挠绊?/p>

圖3和圖4為兩種不同入射波高作用下，四種不同錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)的模型迎浪面受力和背浪面錨鏈?zhǔn)芰εc相對(duì)寬度的關(guān)系.對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜑楸?中的model 1～model 4.由圖3可以看出，入射波高為7 cm時(shí)各模型迎浪面錨鏈?zhǔn)芰﹄S相對(duì)寬度的增大而變化的規(guī)律不完全相同.其中錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)為0.00的model 4的迎浪面錨鏈?zhǔn)芰﹄S著相對(duì)寬度的增大而減小;而相對(duì)拖地系數(shù)不為0的model 1～model 3的迎浪面錨鏈?zhǔn)芰t隨著相對(duì)寬度的增加先增加而后略有減小.比較四個(gè)模型的迎浪面錨鏈?zhǔn)芰?，錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)越大，迎浪面錨鏈?zhǔn)芰υ叫?這是由于錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)越小，錨鏈對(duì)上部浮體的約束就越大，因此迎浪面錨鏈?zhǔn)芰驮酱?入射波高為10 cm時(shí)，不同錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)模型的迎浪面錨鏈?zhǔn)芰S著相對(duì)寬度的增大而減小，且錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)越小迎浪面錨鏈?zhǔn)芰υ酱?圖4中模型的背浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ脑囼?yàn)結(jié)果的規(guī)律與迎浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ囊?guī)律是一致，只是在數(shù)值上要小于迎浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ脑囼?yàn)結(jié)果.另外，試驗(yàn)結(jié)果顯示相對(duì)拖地系數(shù)不為0的三個(gè)模型的錨鏈?zhǔn)芰εc入射波波高之間屬于非線性的關(guān)系.

圖3 相對(duì)拖地系數(shù)與相對(duì)寬度對(duì)迎浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ挠绊?/p>

圖4 相對(duì)拖地系數(shù)與相對(duì)寬度對(duì)背浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ挠绊?/p>

2.2錨鏈剛度系數(shù)與相對(duì)寬度對(duì)錨鏈?zhǔn)芰Φ挠绊?/p>

不同入射波高作用下，錨鏈剛度系數(shù)不同對(duì)迎浪面、背浪面錨鏈?zhǔn)芰τ绊懙慕Y(jié)果如圖5和圖6所示.對(duì)應(yīng)的模型為model 4～model 6.如圖5所示，迎浪面錨鏈?zhǔn)芰﹄S相對(duì)寬度的增大而減小，即入射波浪的波長(zhǎng)越長(zhǎng)，迎浪面錨鏈?zhǔn)芰υ酱?另外，迎浪面錨鏈?zhǔn)芰﹄S錨鏈剛度系數(shù)的增加而增大.這是因?yàn)樵谶@組試驗(yàn)中錨鏈的拖地長(zhǎng)度均為零，因而模型只要有一定的運(yùn)動(dòng)量錨鏈基本就處于張緊狀態(tài)，此時(shí)用來(lái)模擬剛度的彈簧段就會(huì)產(chǎn)生拉伸變形，而彈簧鋼度越大，則要使其拉伸所用的力就越大.所以錨鏈剛度越大，錨鏈?zhǔn)芰驮酱?不同入射波高作用下，錨鏈?zhǔn)芰ψ兓?guī)律基本相同;單位波高作用下錨鏈?zhǔn)芰Υ笮〔顒e不大.如圖6所示，背浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ闹稻∮谟嗣驽^鏈?zhǔn)芰Φ闹?，特別是入射波高為7 cm在相對(duì)寬度為0.30處，背浪面錨鏈?zhǔn)芰缀鯙?.總的來(lái)看，錨鏈?zhǔn)芰Φ脑囼?yàn)結(jié)果受錨鏈剛度系數(shù)變化的影響較大.

圖5 錨鏈剛度系數(shù)與相對(duì)寬度對(duì)迎浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ挠绊?/p>

圖6 錨鏈剛度系數(shù)與相對(duì)寬度對(duì)背浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ挠绊?/p>

2.3導(dǎo)鏈孔傾角與相對(duì)寬度對(duì)錨鏈?zhǔn)芰Φ挠绊?/p>

圖7和圖8為不同導(dǎo)鏈孔處傾角的浮箱式浮防波堤模型的相對(duì)寬度與迎浪面、背浪面錨鏈?zhǔn)芰﹃P(guān)系的試驗(yàn)結(jié)果.對(duì)應(yīng)的模型為model 4、model 7和model 8.

圖7 導(dǎo)鏈孔處傾角與相對(duì)寬度對(duì)迎浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ挠绊?/p>

圖8 導(dǎo)鏈孔處傾角與相對(duì)寬度對(duì)背浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ挠绊?/p>

如圖7所示，不同導(dǎo)鏈孔處傾角的模型迎浪面錨鏈?zhǔn)芰S相對(duì)寬度的增加而減小.不同入射波高作用下，迎浪面錨鏈?zhǔn)芰Σ顒e較小，這說(shuō)明模型的錨鏈?zhǔn)芰εc入射波高的關(guān)系基本為線性關(guān)系.比較不同的導(dǎo)鏈孔處傾角的模型迎浪面錨鏈?zhǔn)芰?入射波高為7cm時(shí)，在相對(duì)寬度較小即入射波浪周期大時(shí)且導(dǎo)鏈孔處傾角60°時(shí)迎浪面錨鏈?zhǔn)芰ψ畲?，?dǎo)鏈孔處傾角為45°的迎浪面錨鏈?zhǔn)芰Υ沃?，?dǎo)鏈孔處傾角為30°的模型迎浪面錨鏈?zhǔn)芰ψ钚?而當(dāng)相對(duì)寬度大于0.20以后，導(dǎo)鏈孔處傾角為30°的模型迎浪面錨鏈?zhǔn)芰樽畲?，但三者相差并不算?入射波高為10cm時(shí)三個(gè)模型的迎浪面錨鏈?zhǔn)芰ο嗖詈苄?由圖8可以看出，model 4、model 7和model 8的背浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ脑囼?yàn)結(jié)果的變化規(guī)律與迎浪面錨鏈?zhǔn)芰ο嗨?

3 結(jié)論

本文通過(guò)物理模型試驗(yàn)系統(tǒng)地研究了浮箱式浮防波堤的錨泊系統(tǒng)受力及其影響因素，主要結(jié)論如下:

( 1)改變錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)、錨鏈剛度系數(shù)以及導(dǎo)鏈孔處傾角均對(duì)迎浪面、背浪面錨鏈?zhǔn)芰Ξa(chǎn)生不同程度的影響，其中改變錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)和錨鏈剛度系數(shù)對(duì)于模型的錨鏈?zhǔn)芰τ绊懽顬槊黠@.錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)越大，迎浪面錨鏈?zhǔn)芰υ叫?這是由于錨鏈相對(duì)拖地系數(shù)越小，錨鏈對(duì)上部浮體的約束就越大，因此迎浪面錨鏈?zhǔn)芰驮酱?另外，相對(duì)拖地系數(shù)不為0.00的模型，錨鏈?zhǔn)芰εc入射波波高之間為非線性關(guān)系.因此在工程應(yīng)用中應(yīng)充分考慮錨鏈剛度和拖地長(zhǎng)度因素;

( 2)浮箱式浮防波堤的迎浪面、背浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ臍v時(shí)曲線顯示:迎浪面、背浪面錨鏈?zhǔn)芰Φ姆逯凳墙惶娉霈F(xiàn)的.而相對(duì)拖地系數(shù)為0.00的model 4和model 7，迎浪面、背浪面錨鏈?zhǔn)芰r(shí)間曲線的峰值均勻;

( 3)迎浪面的錨鏈?zhǔn)芰笥诒忱嗣娴腻^鏈?zhǔn)芰?，因此在工程?yīng)用中錨鏈的選取應(yīng)以迎浪面受力為設(shè)計(jì)依據(jù).

［1］王永學(xué)，王國(guó)玉.近岸浮式防波堤結(jié)構(gòu)的研究進(jìn)展與工程應(yīng)用: 2002年度海洋工程學(xué)術(shù)會(huì)議論文集［C］.南昌:中國(guó)造船工程學(xué)會(huì)學(xué)報(bào)，2002: 314-321.

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下期待發(fā)表文章摘要預(yù)報(bào)

Experimental Study on the Mooring Chain Forces of Pontoon Type Floating Breakwaters

DONG Huayang1，2，WANG Yongxue2，CHEN Yanzhen1
( 1.Dalian Marine Environmental Monitoring Central Station，SOA，Dalian 116001，China; 2.State Key Laboratory of Coastal and Offshore Engineering，Dalian University of Technology，Dalian 116024，China)

In this paper，the two-dimensional physical experimental study on the mooring chains forces of rectangular pontoon type floating breakwaters are carried out in regular beam waves.The influences of relative drag coefficient of mooring chain，mooring chain stiffness，angle at anchor point and relative width on mooring chain forces are investigated.The experimental results demonstrate that mooring chain stiffness，relative drag coefficient of mooring chain and relative width have large effect on mooring chain forces.The research result may serve as reference for mooring chain restrained pontoon floating breakwaters in the engineering practice.

floating breakwater; mooring forces;physical experiment

A

1673-9590( 2016) 01-0025-06

2015-04-16

董華洋( 1979－)，女，工程師，博士，主要從事治上防災(zāi)減災(zāi)的研究

E-mail: dhy791224@ sina.com.