【摘要】以鄒莊煤礦3111工作面所在區(qū)域為研究對象，本文采用井下仰斜鉆孔采動應(yīng)力動態(tài)觀測、數(shù)值模擬采動破壞分析、同一監(jiān)測位置應(yīng)力和破壞發(fā)育趨勢對比識別方法確定開采形成的導(dǎo)水裂縫帶范圍。觀測和計算分有斷層和無斷層兩種條件。經(jīng)過測試和研究得出，3111工作面導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育受開采推進位置控制，在超前推進位置60m測孔內(nèi)即可監(jiān)測到覆巖內(nèi)應(yīng)力變化，在超前推進位置40m測孔內(nèi)可監(jiān)測到覆巖內(nèi)應(yīng)力變化達到最大值。無斷層條件下測得導(dǎo)水裂縫帶最大高度位置超前測點33m，導(dǎo)水裂縫帶高度是采厚的13.90倍，在落差3m斷層影響下測得導(dǎo)水裂縫帶最大高度位置超前測點25m，導(dǎo)水裂縫帶高度是采厚的16.60倍。覆巖結(jié)構(gòu)對導(dǎo)水裂縫帶有控制作用，軟硬分界面往往是破壞發(fā)育的邊界。以上分析成果可為礦區(qū)地下水資源保護和減少水患提供決策依據(jù)。

【關(guān)鍵詞】導(dǎo)水裂縫帶；數(shù)值模擬；動態(tài)觀測；聯(lián)合分析

1、引言

煤層的開采引起的上覆巖層移動與破壞必然影響隔水層的穩(wěn)定，增加地下水滲漏和突涌水威脅。覆巖移動和破壞一般可劃分出三個不同性質(zhì)的破壞和變形影響帶，由下至上依次分為垮落帶、導(dǎo)水裂縫帶和彎曲下沉帶。導(dǎo)水裂縫帶的預(yù)測與實測方法主要有根據(jù)《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開采規(guī)程》計算、數(shù)值計算、室內(nèi)模型試驗和現(xiàn)場實測等。原位實測是獲得采動破壞高度、范圍等分布規(guī)律的最直接手段，主要方法有沖洗液漏失量觀測、壓水試驗、聲波成像或鉆孔攝像等。其中沖洗液漏失量觀測、壓水試驗、聲波成像或鉆孔攝像等為靜態(tài)方法，只能代表某一時間狀態(tài)即開采階段的變形破壞。沖洗液漏失量觀測大多需要在地面鉆孔內(nèi)實施，壓水試驗原理可靠但測試裝備的可靠性往往不高?？傮w而言，行之有效和充分可靠的測試還需要克服很多現(xiàn)實的困難。

本文以鄒莊煤礦3111工作面所在區(qū)域為研究對象，采用仰斜鉆孔實測和數(shù)值計算方法綜合分析采動覆巖導(dǎo)水裂縫帶高度和范圍。其特點是根據(jù)仰斜鉆孔內(nèi)軸力動態(tài)監(jiān)測和數(shù)值模型中相同位置軸力與破壞范圍的對應(yīng)關(guān)系聯(lián)合分析獲得導(dǎo)水裂縫帶高度和動態(tài)發(fā)育特征，可為同類動態(tài)觀測提供借鑒。

2、鄒莊煤礦地質(zhì)及開采條件

鄒莊煤礦地處安徽省淮北市濉溪縣南坪集附近，其中心東北距宿州市約25km，位于淮北煤田南部，地處宿北斷裂、光武-固鎮(zhèn)斷裂、豐縣-口孜集斷裂與固鎮(zhèn)-長豐斷裂組成的斷塊內(nèi)，童亭背斜東翼的中段。鄒莊煤礦及其鄰近煤礦均未見基巖裸露。經(jīng)鉆探揭露，新生界松散層下伏地層自下而上分別為奧陶系的馬家溝組、老虎山組，石炭系的本溪組、太原組，二疊系的山西組、下石盒子組、上石盒子組。石炭系、二疊系皆為含煤地層。3111工作面32煤層煤厚1.80m～3.08m，平均2.59m，煤厚變化較小，煤層穩(wěn)定，直接頂板以泥巖，粉細砂巖為主，厚度一般6.43～10.5m。老頂以粉細砂巖、泥巖為主，厚度6.62～16.3m，通過巖性判斷3111工作面頂板為中硬頂板，3111工作面靠近停采線處有逆沖斷層，落差3m，風(fēng)巷在逆沖斷層下。

3、井下采動破壞實測

本文采用仰斜鉆孔埋入傳感器和數(shù)值計算方法綜合分析采動覆巖破壞高度和范圍。在測試前為了指導(dǎo)現(xiàn)場測試和室內(nèi)分析計算，采用經(jīng)驗公式對開采破壞高度進行初步估算，得到在采厚為2.59m時上覆巖層垮落帶高度為8.30±2.2m，導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育高度約為33.44±5.6m。

根據(jù)開采實際，在3111工作面設(shè)計測點2處，采用鉆孔埋置應(yīng)力測試傳感器、在開采期間動態(tài)測試鉆孔軸向力變化，根據(jù)測試結(jié)果，再結(jié)合數(shù)值計算獲得的動態(tài)規(guī)律和模型試驗成果共同解釋覆巖破壞特征。兩測點分別位于兩處鉆窩內(nèi)，測點布置如圖1所示。測點1鉆孔仰角50°，斜長為51m，控制垂直測試高度40m，鉆孔朝向采空區(qū)方向，與巷道成5度夾角。該孔布置拉壓力傳感器5個和壓水測試點4個。測點2布置在回采收作線外側(cè)10m的巷道附近。該鉆孔需穿過3111F4逆斷層，因此測點2的鉆孔在平面上與巷道成30°夾角偏向采面內(nèi)部，仰角45°，斜長67m，控制垂直測試高度47m。該孔布置拉壓力傳感器。

應(yīng)力測試使用GGLJ型振弦式鋼筋應(yīng)力計，通過GSJ-2A電腦檢測儀采集測試數(shù)據(jù)。由于鉆孔埋入傳感器時采用PVC花管作為導(dǎo)向和支架，以及注漿和封孔，傳感器與周圍巖層接觸關(guān)系較為復(fù)雜。本文在監(jiān)測結(jié)果初步分析的基礎(chǔ)上，僅以各測點數(shù)據(jù)動態(tài)變化趨勢作為分析依據(jù)，其數(shù)據(jù)絕對值與開采條件對應(yīng)關(guān)系尚需進一步研究與試驗。

根據(jù)測試，繪制測試成果曲線如圖2和圖3。根據(jù)曲線動態(tài)變化特征，結(jié)合地層性質(zhì)與厚度，將鉆孔軸線上由壓轉(zhuǎn)拉的范圍定為導(dǎo)水裂縫帶的上界，與開采推進位置對應(yīng)關(guān)系可根據(jù)圖2和圖3水平坐標(biāo)判定。

4、覆巖破壞高度數(shù)值的模擬分析

為研究3111工作面采后上覆巖層破壞分布規(guī)律，根據(jù)研究區(qū)的地質(zhì)測繪成果和各煤層資料，選取過兩處測點的縱向剖面作為試驗和計算研究的基本原型，建立FLAC3D數(shù)值計算模型，如圖4所示。采用Mohr-Coulomb塑性本構(gòu)模型和Mohr-Coulomb破壞準(zhǔn)則對煤層頂板采動破壞特征進行計算。得到計算結(jié)果如圖5。

根據(jù)圖4塑性區(qū)分布特征分析，在沒有斷層的影響下，采空區(qū)上方頂板為拉張破壞區(qū)，兩側(cè)煤柱上浮為剪切破壞區(qū)；在有逆沖斷層的影響下，導(dǎo)水裂縫帶已經(jīng)影響到斷層，但沒有向斷層上部巖層發(fā)展，表明斷層對破壞可以起到屏障作用，抑制破壞帶向上發(fā)育，在水平方向上，由于逆沖斷層的影響，塑性區(qū)已經(jīng)與斷層貫通。

根據(jù)開采結(jié)束后塑性區(qū)分布得到，32煤開采后的垮落帶高度為12m，導(dǎo)水裂縫帶高度為33m。在逆沖斷層的影響下使得頂板破壞高度有一定的上升，斷層側(cè)導(dǎo)水裂縫帶高度為45m，遠離斷層側(cè)導(dǎo)水裂縫帶高度60m，為不對稱分布。

5、實測結(jié)果與數(shù)值模擬聯(lián)合分析

由于實測鉆孔軸力不能直觀反應(yīng)巖體裂隙發(fā)育的真實情況，以下鎖定實測測點位置，通過實測軸力變化和數(shù)值模擬應(yīng)力變化與覆巖破壞的對應(yīng)關(guān)系，分析導(dǎo)水裂縫帶的動態(tài)發(fā)育特征。

根據(jù)數(shù)值模擬可獲得對應(yīng)鉆孔測點處軸向應(yīng)力的動態(tài)演化曲線，如圖6。

根據(jù)測得的軸向力和計算獲得的軸向應(yīng)力曲線，測點1軸向應(yīng)力總體隨開采推進呈現(xiàn)先升后降的變化趨勢。根據(jù)計算結(jié)果，推進至距離測試鉆窩40m時，鉆孔內(nèi)軸向力達到最大值，隨埋深大于38.34m范圍軸向應(yīng)力呈現(xiàn)一致性下降趨勢，埋深小于25.95m范圍軸力表現(xiàn)為先增長再下降趨勢，上下兩段變化趨勢明顯不同，其間埋深38.34m-25.95m孔段為過渡帶。根據(jù)測試，當(dāng)開采推進到距離測試鉆窩38m-26m距離時，以33m處為最顯著，測試鉆孔埋深為38.34m處明顯為拉應(yīng)力，該點以上處于軸力釋放狀態(tài)，以下軸力呈低幅度增長或釋放狀態(tài)，與計算結(jié)果相比存在變化趨勢和分帶的相似性。通過應(yīng)力計算和軸力測試成果的相似性分析，結(jié)合地層巖性特征，可初步劃定測點位置1覆巖導(dǎo)水裂縫帶高度為煤層頂板以上36.0m。

根據(jù)計算結(jié)果，由于受斷層的影響，測點2鉆孔內(nèi)軸力在超前推進位置60m開始分化，超前40m變化達到極值，其中埋深55-65m段軸力一致性降低，埋深30-45m段軸力增大到極值后下降，埋深15-20m段軸力一致性增長，呈現(xiàn)為三段兩過渡帶的特征。根據(jù)塑性區(qū)分布，上部過渡帶可判斷為導(dǎo)水裂縫帶上界。根據(jù)測試結(jié)果，在推進到距離測試鉆窩34-16m處，以25m最為顯著，測試鉆孔內(nèi)各點軸力出現(xiàn)明顯分化，其中孔內(nèi)上段和斷層帶以下測點均以壓應(yīng)力為主，斷層帶及臨近區(qū)域，呈現(xiàn)明顯的拉伸應(yīng)力狀態(tài)，表明開采造成拉伸已經(jīng)波及斷層帶。根據(jù)塑性區(qū)分析，破壞已達到斷層帶，由此可確定導(dǎo)水裂縫帶高度為煤層頂板以上43m。

根據(jù)以上分析可知，實測軸力與數(shù)值模擬結(jié)合，可以反饋導(dǎo)水裂隙帶發(fā)育特征，其中軸力由壓轉(zhuǎn)拉或拉轉(zhuǎn)壓過渡帶是判別采動破壞帶的重要線索之一。

6、結(jié)論

1）通過數(shù)值模擬計算和塑性區(qū)分析，在無斷層影響下，開采32煤，采厚2.59M時，導(dǎo)水裂縫帶最大高度40m；在有逆沖斷層的影響下，開采32煤，采厚2.59m時，導(dǎo)水裂縫帶最大高度60m。

2）通過實測鉆孔內(nèi)的軸力與模擬分析得出，在無斷層條件下導(dǎo)水裂縫帶最大高度位置超前測點33m，導(dǎo)水裂縫帶高度36m，是采厚的13.90倍，在落差3m斷層影響下測得導(dǎo)水裂縫帶最大高度位置超前測點25m，測試位置導(dǎo)水裂縫帶高度43m，是采厚的16.60倍。

3）通過觀測和實時決策，可為地下水資源保護和預(yù)防突水災(zāi)害提供決策依據(jù)。通過實測和數(shù)值模擬聯(lián)合分析軸力與破壞區(qū)的對應(yīng)關(guān)系，在鉆孔內(nèi)植入拉壓傳感器觀測軸力演化的方法有可能成為全開采過程動態(tài)觀測的重要手段之一。

參考文獻：

[1]煤炭科學(xué)研究總院北京開采所.煤礦地表移動與覆巖破壞規(guī)律及其應(yīng)用[M].北京：煤炭工業(yè)出版社，1983.

[2]劉天泉.礦山巖體采動影響與控制工程學(xué)及其應(yīng)用[J].煤炭學(xué)報，1995（01）：1-5.

[3]國家煤炭工業(yè)局.建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開采規(guī)程[M].北京：煤炭工業(yè)出版社，2000：

[4]崔安義.基于EH-4大地電磁法探測導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育高度[J].煤炭科學(xué)技術(shù)，2012，40（8）：97-99，102.

[5]張艷，郭亮亮，龍建霖.基于鉆孔沖洗液漏失量觀測的導(dǎo)水裂隙帶特征研究[J].內(nèi)蒙古煤炭經(jīng)濟，2015（06）：116-117.

[6]李文生，李文，尹尚先.綜采一次采全高頂板導(dǎo)水裂縫帶發(fā)育高度研究[J].煤炭科學(xué)技術(shù)，2012，40（6）：104-107.

作者簡介：吳發(fā)宏，男，工程師，現(xiàn)任安徽神源煤化工有限公司副總工程師，長期從事礦井地質(zhì)技術(shù)管理和防治水工作。