楊　俊，許　強(qiáng)

(中國船舶重工集團(tuán)公司第723研究所，揚(yáng)州 225001)

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頻率源的相位噪聲對雷達(dá)系統(tǒng)性能的影響

楊俊，許強(qiáng)

(中國船舶重工集團(tuán)公司第723研究所，揚(yáng)州 225001)

摘要：頻率源是雷達(dá)系統(tǒng)的重要組成部分，從相位噪聲概念、成因討論了本振相位噪聲對雷達(dá)系統(tǒng)的影響因素，并得出在滿足系統(tǒng)要求前提下合理的相位噪聲指標(biāo)參數(shù)。

關(guān)鍵詞：頻率源； 相位噪聲；改善因子；動(dòng)態(tài)范圍

0引言

頻率源是雷達(dá)系統(tǒng)的重要組成部分，現(xiàn)代雷達(dá)為了獲得好的相參處理增益及對雜波的抑制能力，大都要求頻率源輸出的信號頻率具有好的相干性和穩(wěn)定性。而頻率穩(wěn)定度是頻率源設(shè)計(jì)的關(guān)鍵，因此研究頻率穩(wěn)定度十分必要。相位噪聲是頻率源的一項(xiàng)非常重要的性能指標(biāo),它對電子設(shè)備和電子系統(tǒng)的性能影響很大。從頻域看，它分布在載波信號兩旁，按冪律譜分布。

用這種信號不論作為發(fā)射激勵(lì)信號,還是給接收機(jī)提供本振信號以及各種頻率基準(zhǔn)時(shí),這些相位噪聲在解調(diào)過程中都會(huì)和信號一樣出現(xiàn)在解調(diào)終端,引起基帶信噪比下降。在理論界，作為頻率穩(wěn)定度時(shí)域表征的阿侖方差和由巴納斯提出的表征頻域的冪律法被國際廣泛推崇，許多理論研究結(jié)果引用了這些概念。單邊帶相位噪聲功率譜密度十分清晰地反映了造成頻率不穩(wěn)定的各種噪聲、干擾分量的頻率位置與電平大小。下面從頻率穩(wěn)定度、相位噪聲概念出發(fā)，討論頻率源的相位噪聲對雷達(dá)系統(tǒng)性能的影響因素。

1頻率穩(wěn)定度分析[1]

頻率穩(wěn)定度是指在固定時(shí)間間隔內(nèi)，頻率準(zhǔn)確度的變化，代表了一個(gè)頻率保持恒定的能力。頻率穩(wěn)定度分長期穩(wěn)定度、短期穩(wěn)定度和瞬時(shí)穩(wěn)定度。對雷達(dá)接收系統(tǒng)而言，瞬時(shí)頻率穩(wěn)定度對于雷達(dá)技術(shù)性能的影響更直接，因?yàn)槔走_(dá)的多普勒頻率處理往往是在雷達(dá)的一個(gè)周期之間進(jìn)行的，本文所研究的相位噪聲就是這種瞬時(shí)頻率穩(wěn)定度。

不考慮初始相位，一個(gè)理想的頻率源輸出的本振信號可以表示為：

(1)

式中：V0為信號幅度；ω0為信號角頻率；φ0為信號固定相位，均為常數(shù)。

這樣信號在頻域?yàn)橐桓冏V線,在時(shí)域看其波形周期為一常數(shù)。 實(shí)際信號總會(huì)存在幅度起伏A(t)和相位起伏φ(t),因而瞬時(shí)輸出信號可寫為：

(2)

式中:Ec,ω為標(biāo)稱幅度和標(biāo)稱角頻率;A(t) 為瞬時(shí)幅度起伏;φ(t) 為瞬時(shí)相位起伏。

對于高穩(wěn)定頻率源，|A(t)|?V0，|φ0|?1，一般調(diào)幅噪聲A(t)總可以忽略,式(2)可簡化為:e(t)=V0cos[ω0t+φ(t)]。則瞬時(shí)相位Ψ(t)為:

(3)

因而瞬時(shí)頻率f(t)為:

(4)

(5)

由于存在閃變噪聲，使得頻率源都不是真正的平穩(wěn)隨機(jī)狀態(tài)，因此標(biāo)準(zhǔn)方差是發(fā)散的，失去了理論意義。實(shí)際是用計(jì)算器在有限的時(shí)間間隔內(nèi)測量有限次數(shù)，這樣測量值和標(biāo)準(zhǔn)方差有一定的誤差。為了在N次采樣測量中能求得真實(shí)值，都采用阿侖方差σα(t)表示：

(6)

式中:t為采樣時(shí)間;M為采樣次數(shù)。

2相位噪聲定義[1-2]

現(xiàn)代雷達(dá)頻率源通常都是由基準(zhǔn)源經(jīng)倍頻、分頻、混頻等方法產(chǎn)生所需頻率信號(稱直接合成)或通過鎖相環(huán)來產(chǎn)生要求的信號(稱為間接式合成)。不管是哪一種合成方法都會(huì)產(chǎn)生附加噪聲,加之基準(zhǔn)源本身固有的噪聲和頻率變化過程中理論噪聲的變化, 這些噪聲會(huì)對信號頻率和振幅進(jìn)行調(diào)制，故實(shí)際的信號頻譜總有一定的寬度。圖1所示為信號相位噪聲示意圖。

圖1　相位噪聲定義

相位噪聲是指在系統(tǒng)內(nèi)各種噪聲作用下引起的輸出信號相位的隨機(jī)起伏。表征相位噪聲的方法有以下幾種：單邊帶相位噪聲、頻譜起伏譜密度、相位起伏譜密度、相對頻率起伏譜密度及兩點(diǎn)阿侖方差。其中單邊帶相位噪聲是最常用的表征相位不穩(wěn)定的方法，它可以直接用頻譜儀測試，前提是頻譜儀的本振相位噪聲比被測件相位噪聲好。美國國家標(biāo)準(zhǔn)定義SSB相位噪聲為：偏離載波頻率fm在1Hz帶寬內(nèi)一個(gè)相位調(diào)制邊帶的功率PSSB與載波功率PO之比，單位是dBc/Hz，其表達(dá)式為：

(7)

式中：ΔΦrms為相位變化的均方根值。

如果用SΔΦ(fm)表示相位噪聲功率譜密度，則有：

(8)

其對數(shù)表示形式為：

SΔΦ(fm)|dB=10lg[L(fm)]+3

(9)

則相位噪聲功率譜密度和頻率起伏譜密度之間的關(guān)系為：

(10)

3相位噪聲對雷達(dá)系統(tǒng)性能的影響

3.1頻率源的相位噪聲改善因子計(jì)算方法[2-3]

雷達(dá)改善因子的定義是：動(dòng)目標(biāo)顯示系統(tǒng)輸出的信號雜波功率比(Si/Ci)和輸入信號雜波功率比(S0/C0)之比值，即：

(11)

之所以要取平均,是因?yàn)橄到y(tǒng)對不同的多普勒頻率響應(yīng)不同,而目標(biāo)的多普勒頻率在很大范圍內(nèi)分布之故。

實(shí)際上，雷達(dá)信號處理濾波器輸出的雜波剩余是由各種因素引起的，它可以寫成：

C0= C0掃描+ C0雜波起伏+ C0系統(tǒng)不穩(wěn)+ C0量化噪聲+…

(12)

因此，系統(tǒng)總的改善因子I也是由各種因素共同決定的，即：

(13)

對改善因子形成影響的主要因素是天線掃描、雜波內(nèi)部運(yùn)動(dòng)、雷達(dá)系統(tǒng)各主要部件工作不穩(wěn)定和模/數(shù)變換器量化噪聲等幾方面。因此，要使雷達(dá)對雜波具有好的改善因子，必須合理分配各種因素的改善因子，降低各種因素對改善因子的影響。

3.2相位噪聲對MTI改善因子的影響[3-4]

雷達(dá)系統(tǒng)本身不穩(wěn)定的因素主要有：發(fā)射機(jī)、本振、相參振蕩器頻率不穩(wěn)和定相不穩(wěn)引起的相位不穩(wěn)、脈沖幅度不穩(wěn)。

相參視頻信號用公式表示為：

u=KdUz=KdUk+KdUrcosφ

(14)

上式表明：u由直流分量KdUk和信號成分KdUrcosφ組成。

Δu=u1-u2=

(15)

sinφ0與相位抖動(dòng)無關(guān)，僅與目標(biāo)距離有關(guān)，為方便討論，設(shè)sinφ0=1，通常Δφ1與Δφ2為相互獨(dú)立的隨機(jī)變量，所以Δu也是隨機(jī)的。剩余雜波為：

(16)

(17)

(18)

若發(fā)射不穩(wěn)，相鄰2次發(fā)射脈沖的頻率差為Δf，由于Δf0抖動(dòng),在脈沖寬度τ內(nèi)的相位平均變化則為：

(19)

同樣，本振和相參頻率不穩(wěn)定的頻率抖動(dòng)為ΔfL和Δfk，則引起的相位變化分別為：

(20)

(21)

式中：tR為固定雜波返回雷達(dá)所需要的時(shí)間。

3.3計(jì)算實(shí)例

頻率穩(wěn)定度為10-7，選取f0=1 000MHz，fL=1 030MHz，fk=30MHz，τ=2μs，雜波源距雷達(dá)150km,分別計(jì)算出I值如下：

ΔfT=10-7×1 000×106=100Hz

ΔfL=2×10-7×1 030×106=206Hz

ΔfK=2×10-7×30×106=6Hz

3.8dB

根據(jù)上面的計(jì)算可知：I相位不穩(wěn)=3.8dB，相當(dāng)于改善因子為2.4倍。顯然信雜比改善太小，無法實(shí)際應(yīng)用。其主要原因是IL太小，即本振源穩(wěn)定度對改善因子的限制起主要作用。因而首先要提高其頻率穩(wěn)定性。常將本振放置在恒溫槽內(nèi)，并選用超低噪恒溫晶體振蕩器，這樣才能提高總的改善因子。若使IL=34.5dB,則要求本振頻率穩(wěn)定度為2.9×10-9，可得I相位不穩(wěn)=31.5dB。

3.4相位噪聲對動(dòng)態(tài)范圍的影響

在雷達(dá)系統(tǒng)的應(yīng)用中，所有的超外差接收機(jī)都采用一次或二次混頻將輸入的射頻信號變換到中頻。為了適應(yīng)復(fù)雜電磁頻譜的環(huán)境，對接收機(jī)提出了各種高要求技術(shù)指標(biāo)，如高靈敏度、大動(dòng)態(tài)范圍及好的選擇性等。

尤其是在雷達(dá)一體化電子偵察設(shè)備中，要求接收機(jī)能同時(shí)處理進(jìn)入接收機(jī)的強(qiáng)、弱信號。當(dāng)接收頻率附近有強(qiáng)干擾信號時(shí)，強(qiáng)、弱信號進(jìn)入混頻器會(huì)造成接收機(jī)系統(tǒng)靈敏度降低甚至堵塞。這是因?yàn)楸菊裣辔辉肼暤拇嬖?，功率較強(qiáng)的信號在下變頻之后沒有得到抑制，同時(shí)本振的相位噪聲也會(huì)在混頻時(shí)傳遞給大信號的中頻信號輸出，壓制了小信號混頻之后中頻輸出信號的信噪比。

如圖2所示，當(dāng)本振信號的相位噪聲差時(shí)，就有可能導(dǎo)致小信號在中頻輸出時(shí)被大信號的噪聲邊帶所淹沒；如果本振信號的相位噪聲較好，則在中頻輸出端仍然可以提取出混頻后的弱信號。

圖2　相位噪聲對動(dòng)態(tài)范圍的影響

從接收機(jī)動(dòng)態(tài)范圍的角度考慮，在系統(tǒng)要求的最小分辨率處，本振的相位噪聲應(yīng)優(yōu)于系統(tǒng)的接收

機(jī)動(dòng)態(tài)范圍，并留有一定余量。

例如，對于X波段雷達(dá)接收系統(tǒng)要求的最小分辨率為10 kHz，動(dòng)態(tài)范圍為60 dB，則本振的相位噪聲至少要達(dá)到65 dBc@10 kHz?？紤]到小信號參數(shù)測量、解調(diào)時(shí)所需要的信噪比等因素，一般要求本振的相位噪聲達(dá)到表1所示。

表1　X波段本振典型相位噪聲

4結(jié)束語

相位噪聲和頻率源的穩(wěn)定度已成為現(xiàn)代雷達(dá)的一項(xiàng)重要指標(biāo)。通過以上分析可知，本振相位噪聲對接收機(jī)性能具有重要影響，而本振對信號的惡化，則只能通過改善本振相位噪聲來減小其影響。在以后的工程設(shè)計(jì)中，針對不同的系統(tǒng)要求，對頻率源提出了合理的相位噪聲指標(biāo)要求。

參考文獻(xiàn)：

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[4]樊海博，李敏.PD 雷達(dá) MTI 改善因子影響因素分析[J].火控雷達(dá)技術(shù)，2005,25(2):83-88.

Influence of Phase Noise of Frequency Source on Radar System Performance

YANG Jun,XU Qiang

(The 723 Institute of CSIC,Yangzhou 225001,China)

Abstract:Frequency source is the important component of radar system.This paper discusses the influence factors of local oscillation phase noise on the radar system from the concept and cause of phase noise,and educes logical phase noise index parameters on the premise of meeting the system requirements.

Keywords:frequency source；phase noise；improvement factor；dynamic range

DOI:10.16426/j.cnki.jcdzdk.2016.01.012

中圖分類號：TN957.51

文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A

文章編號：CN32-1413(2016)01-0058-04

收稿日期:2015-10-09