何文林，邵先軍，趙壽生，孫 翔

（1.國網(wǎng)浙江省電力公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014；2.國網(wǎng)浙江省電力公司金華供電公司，浙江 金華 321017）

面向?qū)ο蟮倪\(yùn)行中變壓器抗短路能力評(píng)估方法與應(yīng)用研究

何文林1，邵先軍1，趙壽生2，孫 翔1

（1.國網(wǎng)浙江省電力公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014；2.國網(wǎng)浙江省電力公司金華供電公司，浙江 金華 321017）

目前，電網(wǎng)中在運(yùn)變壓器抗短路能力的不足仍是威脅其安全運(yùn)行的首要因素。在運(yùn)變壓器的抗短路能力，一方面取決于其初始抗短路能力，另一方面隨著運(yùn)行工況的變化而發(fā)生差異化改變，因此在運(yùn)變壓器實(shí)際抗短路能力診斷與評(píng)估是制造廠家、電力系統(tǒng)及高校共同關(guān)注的一個(gè)實(shí)際問題與研究熱點(diǎn)。以變壓器初始抗短路能力核算為基礎(chǔ)，綜合短路阻抗、頻率響應(yīng)、振動(dòng)、繞組間電容量等變壓器繞組變形診斷方法，提出了各種診斷結(jié)果的影響因子計(jì)算方法，引入了系統(tǒng)短路容量與不良工況修正因子，建立了面向?qū)ο蟮淖儔浩骺苟搪纺芰υu(píng)估模型，最后結(jié)合實(shí)際案例介紹了所提評(píng)估方法的應(yīng)用效果。

電力變壓器；抗短路能力；繞組變形；短路阻抗；頻率響應(yīng)；振動(dòng)；不良工況

0 引言

電網(wǎng)中在運(yùn)電力變壓器（以下簡(jiǎn)稱變壓器）不可避免地會(huì)遭受各種短路故障，特別是出口或近區(qū)短路故障對(duì)變壓器危害極大。根據(jù)中國電科院發(fā)布的《國家電網(wǎng)公司變壓器抗短路研究報(bào)告》，2002—2006年國家電網(wǎng)公司系統(tǒng)中110 kV及以上電壓等級(jí)的變壓器共發(fā)生事故162臺(tái)次，事故總?cè)萘繛?2 698.2 MVA，其中因外部短路導(dǎo)致?lián)p壞事故59臺(tái)次，短路損壞事故容量為4 911.0 MVA。電力部門近年來積極開展了變壓器繞組變形測(cè)試工作[1-4]，采取多種措施限制短路電流幅值、縮短短路故障持續(xù)時(shí)間[5-8]，使得變壓器短路損壞事故臺(tái)次有所減少，但變壓器在短路電磁力作用下的損壞事故仍然時(shí)有發(fā)生。

變壓器抗短路能力作為設(shè)計(jì)和運(yùn)行的一個(gè)重要特性參數(shù)，受到國內(nèi)外電力工作者的高度重視。針對(duì)這一問題，IEC、IEEE以及各個(gè)國家標(biāo)準(zhǔn)都要求變壓器必須具備一定的抗短路能力，并提出和制定了短路電流計(jì)算方法及變壓器抗短路能力的試驗(yàn)檢驗(yàn)方法[9]，這對(duì)提高投運(yùn)前變壓器的初始抗短路能力起到了積極作用。然而，投運(yùn)后變壓器的抗短路能力，除了與初始抗短路能力（主要決定于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、抗短路能力計(jì)算手段和制造工藝等因素）有關(guān)外，同時(shí)也與長(zhǎng)期運(yùn)行熱效應(yīng)作用下的絕緣件自然收縮、金屬導(dǎo)線機(jī)械強(qiáng)度降低等因素有關(guān)[10-12]，尤其與短路電流、短路持續(xù)時(shí)間和短路次數(shù)等運(yùn)行工況直接相關(guān)。

在變壓器抗短路能力的研究上，制造領(lǐng)域的研究主要集中在變壓器初始短路能力計(jì)算方法的改進(jìn)和抗短路制造工藝的提升等方面[13-16]，運(yùn)行領(lǐng)域的研究主要集中在變壓器繞組變形測(cè)試與診斷方法、運(yùn)行環(huán)境改善等方面。上述領(lǐng)域的相關(guān)研究對(duì)減少因外部短路而造成的變壓器惡性事故起到了積極作用[17-22]。然而，對(duì)于投入電網(wǎng)運(yùn)行的變壓器，如何結(jié)合初始抗短路能力、繞組變形測(cè)試、運(yùn)行工況等要素來綜合評(píng)估其實(shí)際抗短路能力，國內(nèi)外的相關(guān)研究成果較少。

本文以變壓器初始抗短路能力核算結(jié)果為基礎(chǔ)，綜合短路阻抗、頻率響應(yīng)、振動(dòng)、繞組間電容量等變壓器繞組變形狀態(tài)量，引入了各種診斷結(jié)果的影響因子與不良工況因子，結(jié)合實(shí)際案例建立了面向?qū)ο蟮淖儔浩骺苟搪纺芰υu(píng)估模型，可為在運(yùn)變壓器實(shí)際抗短路能力的評(píng)估提供依據(jù)，提高在運(yùn)變壓器抗短路能力的預(yù)控水平。

1 整體抗短路能力評(píng)估模型

在運(yùn)變壓器實(shí)際抗短路能力評(píng)估計(jì)算公式如式（1）所示：

式中：IS為運(yùn)行中變壓器實(shí)際抗短路能力；KT為繞組變形狀態(tài)量修正因子，0≤KT≤1；KC為不良工況修正因子，0≤KC≤1；Ib為初始抗短路電流峰值。

在運(yùn)變壓器有可能遭受的最大短路電流，可按最不利的三相對(duì)稱出口短路計(jì)算，且認(rèn)為短路正好發(fā)生在電壓經(jīng)過零值瞬間，三相出口短路時(shí)流過變壓器繞組的短路電流峰值Id可根據(jù)式（2）計(jì)算得到[10]。

式中：Uk為變壓器短路阻抗百分?jǐn)?shù)；Us為安裝地點(diǎn)系統(tǒng)等值短路阻抗百分?jǐn)?shù)；IN為繞組的額定電流；Kd為非對(duì)稱分量的沖擊系數(shù)，通常取2.55。

Is/Id值越大，說明該變壓器在安裝地點(diǎn)的抗短路能力越強(qiáng)，當(dāng)Is/Id<1時(shí)，該變壓器不能滿足安裝地點(diǎn)的抗短路需要，應(yīng)限制短路電流或杜絕出口短路事件的發(fā)生。

2 初始抗短路能力Ib的核算

變壓器抗短路能力的核算研究以變壓器生產(chǎn)廠家為主，根據(jù)各廠家不同的變壓器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和制造工藝，形成了具備各自特點(diǎn)的核算模型[23]。生產(chǎn)廠家核算結(jié)果一般以短路電動(dòng)力、安全系數(shù)的形式表述，不能直接用于電網(wǎng)企業(yè)控制變壓器短路電流。本文通過變壓器初始抗短路能力核算模型研究，建立以能承受短路電流值為目標(biāo)的核算模型。

從變壓器電磁設(shè)計(jì)及制造工藝角度看，與變壓器初始抗短路能力相關(guān)的參數(shù)主要包括：變壓器容量、短路阻抗、線圈結(jié)構(gòu)布置形式、導(dǎo)線材料及線規(guī)、撐條墊塊數(shù)量及尺寸、變壓器“三緊”（壓緊、拉緊、撐緊）工藝參數(shù)。核算模型中做如下考慮：

（1）漏磁場(chǎng)的有限元建模中，以各繞組的線餅為單元建立模型，并按照實(shí)際設(shè)計(jì)情況考慮各線餅所處位置。

（2）受力分析計(jì)算時(shí)，主要考慮以下各種應(yīng)力是否超過許用值，即：平均環(huán)形應(yīng)力、內(nèi)繞組翹曲極限應(yīng)力、內(nèi)繞組輻向彎曲應(yīng)力等輻向應(yīng)力和軸向壓縮應(yīng)力、軸向彎曲應(yīng)力、外繞組傾斜極限應(yīng)力、低壓繞組出頭應(yīng)力等軸向應(yīng)力不超過不同類型繞組的許用值。

抗短路能力核算目標(biāo)是變壓器繞組可承受短路電流值。進(jìn)行短路電流計(jì)算時(shí)，將短路狀態(tài)下導(dǎo)線受到的應(yīng)力與考慮裕度的各機(jī)械應(yīng)力許用值進(jìn)行比較，采用迭代的方法，核算出各繞組可承受的短路電流值，初始抗短路能力核算模型見圖1。

圖1 初始抗短路能力核算模型

3 繞組變形狀態(tài)量影響因子KT

長(zhǎng)期運(yùn)行后的變壓器，一方面在運(yùn)行溫度的作用下，絕緣墊塊、壓板等有機(jī)材料會(huì)存在不同程度的收縮；另一方面在運(yùn)行振動(dòng)力的作用下，壓訂受力不均勻性也會(huì)逐漸變大。因此在運(yùn)變壓器的抗短路能力與初始抗短路能力相比，會(huì)有所下降。

為及時(shí)發(fā)現(xiàn)變壓器繞組的變形情況，相關(guān)研究人員研究和開發(fā)了不少繞組變形測(cè)試方法用以反映變壓器內(nèi)部繞組狀態(tài)。目前電力部門開展的繞組變形測(cè)試項(xiàng)目主要有：短路阻抗測(cè)試、頻率響應(yīng)測(cè)試、振動(dòng)測(cè)試和繞組間電容量測(cè)試等[24]，測(cè)試結(jié)果可用于診斷評(píng)估變壓器繞組抗短路能力。

基于繞組變形狀態(tài)量的影響因子KT評(píng)估模型如式（3）所示：

式中：m為已開展的繞組變形測(cè)試項(xiàng)目數(shù)量；Ki為某一變形測(cè)試結(jié)果的修正因子，0≤Ki≤1。

當(dāng)某一變形測(cè)試項(xiàng)目未開展時(shí)，則該項(xiàng)目的Ki=0。對(duì)于未開展過任何繞組變形測(cè)試項(xiàng)目的變壓器，KT=1。

3.1 短路阻抗影響因子

短路阻抗是變壓器的重要特性參數(shù)，直接取決于變壓器結(jié)構(gòu)的幾何參數(shù)。因此，短路阻抗值的變化意味著變壓器結(jié)構(gòu)的改變[25-26]。

通常將縱向比較法用于短路阻抗測(cè)試結(jié)果的判斷，縱向比較法是指對(duì)同一臺(tái)變壓器、同一繞組間、同一分接開關(guān)位置、不同時(shí)期的阻抗值進(jìn)行比較。根據(jù)短路阻抗值的變化，反映變壓器繞組變形的程度。縱向比較法短路阻抗值變化的量化表達(dá)式見式（4）。

式中：DZk為短路阻抗變化量；ZK（t1）為第1次短路阻抗測(cè)試值；ZK（t2）為第2次短路阻抗測(cè)試值。

根據(jù)運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)和相關(guān)規(guī)定[27]：DZk<2%表示變壓器繞組無變形；2%≤DZk≤3%表示存在輕微變形的可能性，DZk=2%時(shí)變壓器可承受80%的額定短路電流，DZk=3%時(shí)變壓器僅能承受60%的額定短路電流；DZk>3%則表示變壓器繞組變形明顯。DZk的數(shù)值越大，則說明變壓器抗短路能力越差。

短路阻抗測(cè)試結(jié)果中，變壓器抗短路能力修正因子Ki與DZk的關(guān)系可用式（5）表示：

3.2 頻率響應(yīng)影響因子

變壓器繞組可視為一個(gè)由電阻、電感和電容等分布參數(shù)構(gòu)成的無源線性雙端口網(wǎng)絡(luò)，忽略繞組的電阻（通常很?。?，頻率響應(yīng)測(cè)試等值網(wǎng)絡(luò)可用圖2表示[28-29]。

圖2 頻率響應(yīng)測(cè)試等值網(wǎng)絡(luò)

根據(jù)二端口網(wǎng)絡(luò)，變壓器內(nèi)部特性可通過傳遞函數(shù)H（f）描述，見式（6）。

如果變壓器繞組發(fā)生了軸向、徑向尺寸變化等機(jī)械變形現(xiàn)象，勢(shì)必會(huì)改變網(wǎng)絡(luò)的L、K、C等分布參數(shù)，導(dǎo)致其傳遞函數(shù)H（f）的極點(diǎn)分布發(fā)生變化。因此可通過比較分析前后兩次頻率響應(yīng)測(cè)試結(jié)果的變化程度來定量判斷繞組變形量。相關(guān)系數(shù)是一種曲線之間相似程度的數(shù)學(xué)表達(dá)方式[30]，相關(guān)系數(shù)越大，說明曲線的相似程度越好。

研究表明，頻率響應(yīng)測(cè)試結(jié)果中頻段（100～600 kHz）的相關(guān)系數(shù)對(duì)反映變壓器繞組是否變形最為靈敏。依據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)[31]，正常繞組的相關(guān)系數(shù)RMF>1.0；0.6≤RMF≤1.0時(shí)變壓器繞組存在輕微變形，RMF=1.0時(shí)變壓器可承受80%的額定短路電流，RMF=0.6時(shí)變壓器僅能承受60%的額定短路電流；RMF<0.6時(shí)變壓器繞組存在明顯變形。

頻率響應(yīng)測(cè)試結(jié)果中，變壓器抗短路能力修正因子Ki與RMF的關(guān)系可用式（7）表示：

3.3 振動(dòng)特性影響因子

變壓器繞組松動(dòng)或變形等機(jī)械結(jié)構(gòu)參數(shù)的改變，必然會(huì)導(dǎo)致變壓器器身的機(jī)械結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)性能發(fā)生變化，因此可通過變壓器振動(dòng)特性測(cè)試來表征和診斷其繞組是否存在變形情況[32-33]。

變壓器繞組的振動(dòng)主要由電流流過繞組時(shí)在繞組間、線餅間、線匝間產(chǎn)生的動(dòng)態(tài)電磁力引起，其振動(dòng)信號(hào)可通過絕緣油傳至油箱表面。如果某一繞組發(fā)生變形、位移或崩塌，那么繞組間壓緊力會(huì)發(fā)生改變，繞組安匝的不平衡加劇，機(jī)械力增大，漏磁場(chǎng)分布發(fā)生改變，使得繞組振動(dòng)的非線性增加，振動(dòng)信號(hào)的頻率特征也隨之變化。

除直流偏磁等因素的影響外，正常變壓器振動(dòng)信號(hào)的所有諧波頻率都應(yīng)是100 Hz的整數(shù)倍。頻率為f的諧波比重Pf用式（8）表示：

式中：f=100，200，…，2 000；Af表示頻率為f的振動(dòng)諧波幅值大?。粀f表示頻率為f的諧波權(quán)重系數(shù)。

根據(jù)大量老化和異常變壓器的測(cè)試數(shù)據(jù)分析，發(fā)現(xiàn)振動(dòng)信號(hào)中高頻分量與變壓器異常或故障的相關(guān)性較大。因此，為了突出振動(dòng)信號(hào)高頻分量對(duì)診斷結(jié)果的影響，頻率f的權(quán)重系數(shù)用式（10）表示：

式中：fmax為最大頻率值，取2 000 Hz。

當(dāng)變壓器繞組出現(xiàn)異常變形時(shí)，繞組振動(dòng)的非線性增加，即振動(dòng)信號(hào)頻率的復(fù)雜性也隨之增加。因此，可通過變壓器振動(dòng)信號(hào)頻率成分復(fù)雜度FCA來反映信號(hào)中頻率成分的復(fù)雜性，見式（11）。

FCA值越小，表明油箱壁振動(dòng)能量越集中于少數(shù)幾個(gè)頻率成分；反之，能量越分散。

研究表明[34-37]：FCA<1.7說明繞組狀態(tài)正常；1.7≤FCA≤2.1說明繞組可能存在變形,FCA=1.7時(shí)變壓器可承受80%的額定短路電流，F(xiàn)CA=2.1時(shí)變壓器僅能承受60%的額定短路電流；FCA>

2.1說明繞組存在明顯變形。

振動(dòng)特性測(cè)試結(jié)果中，變壓器抗短路能力修正因子Ki與FCA的關(guān)系可用式（12）表示：

3.4 繞組間電容影響因子

變壓器幾何結(jié)構(gòu)決定了變壓器繞組間的電容量，溫度、濕度對(duì)繞組間的電容量測(cè)試結(jié)果影響較小，可忽略不計(jì)。因此可通過分析變壓器繞組間電容量的變化，來反映變壓器繞組的變形程度。研究結(jié)果表明[26]：

（1）對(duì)于遭受過出口短路的變壓器來說，若其繞組電容量變化很大，說明該繞組已存在明顯變形；若電容量變化不大，一般來說該繞組基本無變形情況。但需要指出的是，如果與之相鄰的繞組發(fā)生了變形，引起繞組間相對(duì)位置發(fā)生了變化，該繞組的電容量也會(huì)發(fā)生明顯變化。

（2）如果變壓器繞組電容量的變化超過15%（除平衡繞組外），變壓器繞組變形可能已經(jīng)比較嚴(yán)重，變壓器僅能承受60%的額定短路電流。

（3）如果變壓器繞組的電容量變化在10%左右，則繞組有可能是中度偏輕變形，變壓器可承受80%的額定短路電流。

（4）如果變壓器繞組的電容變化量在5%以下，表明該變壓器繞組狀況良好。

繞組間電容變化量DC可用式（13）表示：

式中：DC為繞組間電容量變化量；C（t1）為第1次繞組間電容量測(cè)試值；C（t2）為第2次繞組間電容量測(cè)試值。

繞組間電容量測(cè)試結(jié)果中，變壓器抗短路能力修正因子Ki與DC的關(guān)系可用式（14）表示：

4 不良工況修正因子KC

投入電網(wǎng)運(yùn)行的變壓器，難免會(huì)經(jīng)歷不同類型、不同嚴(yán)重程度的不良工況。不良工況指設(shè)備在運(yùn)行中經(jīng)受的可能對(duì)設(shè)備狀態(tài)造成不良影響的各種特別工況。不良工況嚴(yán)重等級(jí)是根據(jù)外部應(yīng)力的強(qiáng)度、累積次數(shù)、持續(xù)時(shí)間等因素進(jìn)行的嚴(yán)重程度分級(jí)。變壓器的不良工況主要有過負(fù)荷、外部短路、操作過電壓、過勵(lì)磁及異常工作環(huán)境（含地震、洪澇、強(qiáng)風(fēng)、高溫、低溫、覆冰等）共5種。這5種不良工況中，外部短路不良工況的電流幅值及短路次數(shù)直接影響著變壓器的抗短路能力。

依據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，根據(jù)Id/Ib的大小可將不良工況的嚴(yán)重程度依次分為Ⅰ，Ⅱ和Ⅲ3個(gè)等級(jí)[37]，具體外部短路不良工況分級(jí)如表1所示。

變壓器外部短路時(shí)繞組所承受的電動(dòng)力與短路電流的平方成正比，考慮外部短路對(duì)變壓器抗短路能力的累積效應(yīng)，定義不良工況影響因子KC與短路電流的關(guān)系用式（15）表示：

式中：Ii為第i次外部短路電流峰值；n為外部短路次數(shù)。

其中，未承受過任何等級(jí)的外部短路不良工況，KC=1。

5 應(yīng)用案例

將本文提出的變壓器整體抗短路能力評(píng)估方法應(yīng)用于某110 kV電壓等級(jí)變壓器。該變壓器型號(hào)為SFSZ8-40000-110，接線組別為YNyn0d11，額定容量40 MVA，額定電壓為110±8×1.25%/37± 2×2.5%/10.5 kV，1996年2月投運(yùn)。

2013年10月例行試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)該變壓器L（低）-H（高）、M（中壓）及E（地）電容偏大，H-L短路阻抗超標(biāo)?；謴?fù)運(yùn)行后，對(duì)該變壓器在負(fù)載與空載工況下進(jìn)行了振動(dòng)測(cè)試。2014年3月再次進(jìn)行了停電例行試驗(yàn)和短路阻抗測(cè)試，測(cè)試結(jié)果與2013年結(jié)果基本一致。統(tǒng)計(jì)分析該變壓器歷年運(yùn)行工況和相關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，應(yīng)用本文提出的評(píng)估方法對(duì)其實(shí)際抗短路能力評(píng)估如下。

5.1 初始抗短路能力評(píng)估

以安裝地點(diǎn)110 kV側(cè)系統(tǒng)容量5 000 MVA計(jì)，在變壓器H（高壓）側(cè)供電、M（中壓）或L（低壓）側(cè)短路時(shí)，流過三側(cè)繞組短路電流峰值Id和三側(cè)繞組初始抗短路電流峰值Ib計(jì)算結(jié)果見表2。

表2 Id和Ib計(jì)算結(jié)果

5.2 變形測(cè)試影響因子KT評(píng)估

對(duì)該變壓器進(jìn)行了短路阻抗測(cè)試、振動(dòng)測(cè)試和繞組間電容量測(cè)試，未進(jìn)行頻率響應(yīng)測(cè)試。依據(jù)各項(xiàng)目測(cè)試結(jié)果，提取了各測(cè)試方法的特征信息，各測(cè)試結(jié)果下的影響因子KT見表3。

表3 測(cè)試結(jié)果影響因子

5.3 不良工況修正因子KC評(píng)估

2012年8月8日—2013年3月13日，該變壓器先后共發(fā)生了8起10 kV側(cè)線路過流保護(hù)動(dòng)作，根據(jù)本文提出的不良工況修正因子計(jì)算方法可得，該變壓器8次短路后的KC為0.43，見表4。

5.4 整體實(shí)際抗短路能力評(píng)估

根據(jù)5.1和5.2所述各測(cè)試方法的影響因子和不良工況修正因子，由式（1）可計(jì)算得該變壓器實(shí)際抗短路能力為：

表4 不良工況修正因子KC評(píng)估

因此，經(jīng)多次短路故障后，該變壓器的實(shí)際抗短路能力為7.37 kA，而其安裝地點(diǎn)最大近區(qū)短路故障電流為30.62 kA，因此該變壓器不能滿足抗短路能力需要。

將該變壓器返廠解體發(fā)現(xiàn)，變壓器的低壓線圈A，B，C三相均存在不同程度的變形，主要是線圈股線扭曲并向中壓線圈鼓出、線圈鼓包等。其中A相線圈變形從繞組的首端貫穿至末端，B相扭曲現(xiàn)象從線圈頂部至下1/3處,C相變形發(fā)生在撐條支撐位置。

6 結(jié)語

本文以電網(wǎng)中在運(yùn)變壓器的實(shí)際抗短路能力評(píng)估為研究對(duì)象，綜合了初始抗短路能力、繞組變形測(cè)試、運(yùn)行工況3大要素，建立了面向?qū)ο蟮倪\(yùn)行中變壓器抗短路能力評(píng)估模型，可為在運(yùn)變壓器短路電流限制措施的確定提供依據(jù)。

（1）基于規(guī)范受力分析和統(tǒng)一核算目標(biāo)，提出了初始抗短路能力的核算模型。

（2）基于短路阻抗、頻率響應(yīng)、振動(dòng)、繞組間電容量等各繞組變形測(cè)試方法，研究并提出了以短路阻抗值變化量、頻響相關(guān)系數(shù)、頻率成分復(fù)雜度和繞組間電容變化量為基礎(chǔ)的繞組變形狀態(tài)量影響因子計(jì)算方法。

（3）基于不良工況嚴(yán)重程度和累積效應(yīng)，引入了不良工況修正因子用以完善評(píng)估模型。

（4）本模型應(yīng)用于某在運(yùn)110 kV電壓等級(jí)變壓器的抗短路能力評(píng)估，評(píng)估結(jié)果與解體結(jié)果一致。

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（本文編輯：方明霞）

Object-oriented Anti-short Circuit Ability Evaluation Method and Its Application of In-service Transformer

HE Wenlin1，SHAO Xianjun1，ZHAO Shousheng2，SUN Xiang1
（1.State Grid Zhejiang Electric Power Research Institute，Hangzhou 310014，China；2.State Grid Jinhua Power Supply Company，Jinhua Zhejiang 321017，China）

The insufficient ability of anti-short circuit of in-service transformer now remains a primary threat of operation safety for transformer.The anti-short circuit ability of in-service transformer depends on its initial anti-short circuit ability on the one hand，and on the other hand it varies with the operating condition.Therefore，the diagnosis and evaluation of anti-short circuit ability of in-service transformer are the practical problem and research hotspot for manufacturers，power system and universities.This paper，based on the calculation of initial anti-short circuit ability and integration of the transformer winding deformation diagnosis methods such as the short circuit impedance，frequency response，vibration，capacitance between windings，the influencing factor calculation methods of each diagnosis results are proposed；moreover，short circuit capacity of power system and the modifying factors of adverse operating condition are introduced，and the evaluation model of object-oriented anti-short circuit ability for in-service transformer is built in this paper.Finally，the application effect of the proposed evaluation method is introduced by employing a practical example.

power transformer；anti-short circuit ability；winding deformation；short circuit impedance；frequency response；vibration；adverse operating condition

TM401+.1

：B

：1007-1881（2016）07-0001-07

2016-04-15

何文林（1963），男，高級(jí)工程師，從事電氣一次設(shè)備絕緣結(jié)構(gòu)、試驗(yàn)、故障診斷、處理及科學(xué)研究；輸變電設(shè)備狀態(tài)檢修；電氣設(shè)備在線監(jiān)測(cè)及帶電檢測(cè)工作。