沈 冰，湯 華，吳振君

(1.云南省公路局，昆明 650000；2.華麗高速公路建設(shè)指揮部，云南 麗江 674100；3.中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所，武漢 430072)

巖質(zhì)高陡邊坡包括天然邊坡及人工高陡邊坡在地震中極易發(fā)生滑坡等地質(zhì)災(zāi)害，因此在地震荷載作用下高陡邊坡的穩(wěn)定性分析一直是土木工程的重要研究課題，也是巖石動(dòng)力學(xué)的主要內(nèi)容之一。準(zhǔn)確恰當(dāng)?shù)膸r質(zhì)高陡邊坡動(dòng)力穩(wěn)定性分析方法為后續(xù)采取加固措施以維持其穩(wěn)定性提供必要的依據(jù)，同時(shí)，這也成為工程界亟待解決的問題[1]。

地震作用下，常用于評(píng)價(jià)巖體邊坡動(dòng)力穩(wěn)定性的分析方法主要有擬靜力法、滑塊分析法和數(shù)值計(jì)算方法等。其中，擬靜力法是將地震作用按照一定的動(dòng)力系數(shù)值簡(jiǎn)化為水平和豎直方向大小不變的慣性力，但無法反映邊坡的動(dòng)力響應(yīng)特性[2]，滑塊分析法則是計(jì)算整個(gè)地震過程中由慣性力作用而使邊坡累積產(chǎn)生的永久位移，但目前國(guó)內(nèi)外尚未建立永久位移的標(biāo)準(zhǔn)值，給實(shí)際工程應(yīng)用造成不便[3]，數(shù)值計(jì)算方法如動(dòng)力有限元法，則是通過有限元?jiǎng)恿τ?jì)算分析求解而得到邊坡動(dòng)力響應(yīng)如加速度、速度、位移和內(nèi)力等，它們都是關(guān)于時(shí)間的函數(shù)，因而能比較真實(shí)地模擬邊坡在地震作用過程中的動(dòng)力特征和破壞機(jī)理，在一定程度上彌補(bǔ)了前2種方法的不足，目前已在巖質(zhì)邊坡動(dòng)力研究方面得到廣泛應(yīng)用，并取得了滿意的成果[4,5]。

本文將動(dòng)力有限元法與強(qiáng)度折減法相結(jié)合，以南京罕見的高陡巖質(zhì)邊坡為研究對(duì)象，根據(jù)邊坡周圍地質(zhì)構(gòu)造、場(chǎng)地工程條件，在室內(nèi)試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，建立有限元數(shù)值模型。將有限元?jiǎng)恿δM計(jì)算與強(qiáng)度折減法相結(jié)合，對(duì)加固前后的高陡巖質(zhì)邊坡進(jìn)行地震動(dòng)荷載作用下的動(dòng)力穩(wěn)定性分析，明晰邊坡的動(dòng)力響應(yīng)特性，分析其動(dòng)力穩(wěn)定性的影響因素。并將位移突變作為邊坡失穩(wěn)判據(jù)，建立一種合理有效且能夠反映巖質(zhì)高陡邊坡動(dòng)力整體穩(wěn)定性的評(píng)價(jià)分析方法，求解各工況下邊坡的動(dòng)力穩(wěn)定安全系數(shù)，并作為邊坡整體穩(wěn)定的評(píng)價(jià)指標(biāo)而用于指導(dǎo)實(shí)際工程。

1 邊坡穩(wěn)定因素分析

1.1 工程概況

采坑頂部至周邊山體頂部高差從30～100 m，采坑底部至周邊山體的頂部高差從60～130 m不等，坡度在20°～45°不等，局部直立后反傾；天闕塔和天闕隧道西南側(cè)及東南側(cè)淺部堆填厚層尾礦渣，隨原始地形形成高差為40～70 m，坡度10°～35°不等的斜坡。

圖1 采石坑鳥瞰圖

一般地，影響巖體邊坡穩(wěn)定性的場(chǎng)地因素為：邊坡巖體自身的內(nèi)在條件和邊坡觸發(fā)失穩(wěn)的外在條件。本文通過室內(nèi)及現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)和地質(zhì)環(huán)境分析調(diào)查，進(jìn)行分析。

1.2 影響邊坡穩(wěn)定性的內(nèi)在條件

邊坡巖體特征主要包括巖體的工程地質(zhì)巖組特性、巖體結(jié)構(gòu)面發(fā)育情況、巖體賦存的地形地貌條件等。

擬建場(chǎng)地屬低山丘陵地貌單元。擬建牛首勝境場(chǎng)地中央為鐵礦開采后形成的礦坑，坑底最低高程在106 m。地形呈四周高，中間低的特點(diǎn)，四周山坡高點(diǎn)至坑底的高差在54～141.5 m?？觾?nèi)有大量積水，最大水深約30 m。礦坑的南側(cè)H1邊坡，為一個(gè)尾礦渣堆積體，堆積體頂平臺(tái)高程在157～163 m之間，呈南北向長(zhǎng)條形，平臺(tái)往南地勢(shì)變低，比頂平臺(tái)高程低40～70 m，坡度在10°～35°。

本區(qū)地層區(qū)劃屬揚(yáng)子地層區(qū)、下?lián)P子地層分區(qū)、寧蕪地層小區(qū)北部，以中生代侏羅系地層分布為主。其中牛首山地區(qū)出露地層主要為侏羅系的火山巖和第四系的坡積物，上覆第四系主要以人工填土層(Q4ml)及坡積層(Q3dl)；下伏基巖F1斷層?xùn)|側(cè)為侏羅系大王山組下段(J3d3)的凝灰質(zhì)角礫巖、凝灰?guī)r，F(xiàn)1斷層西側(cè)為侏羅系龍王山組 (J3l2)的蝕變安山質(zhì)凝灰?guī)r。

在勘察深度內(nèi)，擬建場(chǎng)地巖土層可分為四大工程地質(zhì)層，10個(gè)亞層，分別為：①雜填土(Q4ml),層厚0.30～39.80 m，濕-飽和，結(jié)構(gòu)松散-稍密，局部中密，工程地質(zhì)性能較差；②殘坡積土(Q3dl)，層厚1.20～10.30 m，濕，主要由黏性土及安山質(zhì)凝灰?guī)r風(fēng)化物組成，局部含安山質(zhì)凝灰?guī)r角礫，工程地質(zhì)性能較差；③1強(qiáng)風(fēng)化凝灰?guī)r(J3d3)，層厚0.30～41.40 m，上部巖芯多呈密實(shí)砂土狀，下部巖芯呈密實(shí)砂土狀?yuàn)A碎塊狀，巖石強(qiáng)度趨下漸增，工程地質(zhì)性能良好；③2中風(fēng)化凝灰?guī)r(J3d3)，層厚2.00～67.60 m，巖體致密堅(jiān)硬，較完整，裂隙節(jié)理較發(fā)育，內(nèi)有石英及方解石脈穿插充填，工程地質(zhì)性能良好；③2a中風(fēng)化破碎狀凝灰?guī)r(J3d3)，層厚1.80～41.00 m，巖體較完整，裂隙節(jié)理較發(fā)育，內(nèi)有石英及方解石脈穿插充填，工程地質(zhì)性能良好；③2b強(qiáng)風(fēng)化凝灰?guī)r(J3d3)，層厚8.00～18.00 m，巖石結(jié)構(gòu)大部分被破壞，礦物成分顯著變化。巖芯多呈碎塊狀和密實(shí)砂土狀，工程地質(zhì)性能良好；④1強(qiáng)風(fēng)化蝕變安山質(zhì)凝灰?guī)r(J3l2)，層厚0.90～32.50 m，巖石結(jié)構(gòu)大部分被破壞，工程地質(zhì)性能良好；④2中風(fēng)化蝕變安山質(zhì)凝灰?guī)r(J3l2)，層厚0.50～30.60 m，膠結(jié)疏松，工程地質(zhì)性能良好；④2a中風(fēng)化破碎狀蝕變安山質(zhì)凝灰?guī)r(J3l2)，層厚1.20～43.20 m，巖體破碎，巖芯呈碎塊狀為主，裂隙節(jié)理發(fā)育，工程地質(zhì)性能良好；④2b強(qiáng)風(fēng)化安山質(zhì)凝灰?guī)r(J3l2)，層厚12.20～14.00 m，巖芯多呈碎塊狀和密實(shí)砂土狀，碎塊手捏易碎，工程地質(zhì)性能良好。

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近場(chǎng)區(qū)位于揚(yáng)子準(zhǔn)地臺(tái)下?lián)P子臺(tái)褶帶，屬淮陽山字形反射弧之西段。對(duì)區(qū)內(nèi)地質(zhì)構(gòu)造起主導(dǎo)作用的燕山運(yùn)動(dòng)與喜馬拉雅運(yùn)動(dòng)。區(qū)內(nèi)構(gòu)造形跡主要為褶皺、斷裂。區(qū)內(nèi)斷裂構(gòu)造十分發(fā)育，以北東、北西向最為發(fā)育，其中規(guī)模較大的斷裂有5條，規(guī)模較小的次級(jí)斷裂有 4 條。按斷裂走向可劃分為NE 向、NW 向、NNE 向和近EW 向4 組。通過對(duì)近場(chǎng)區(qū)破壞性地震歷史及區(qū)域地震臺(tái)網(wǎng)記錄分析，表明近場(chǎng)區(qū)具備發(fā)生破壞性地震的構(gòu)造條件，對(duì)本工程場(chǎng)地的地震危險(xiǎn)性，主要來自近場(chǎng)區(qū)未來可能發(fā)生的破壞性地震以及中、遠(yuǎn)場(chǎng)強(qiáng)震活動(dòng)的影響。

因此，根據(jù)設(shè)計(jì)和施工安全的需要，采用有限元數(shù)值分析手段，對(duì)該巖質(zhì)邊坡在地震力作用下的動(dòng)力穩(wěn)定性問題進(jìn)行系統(tǒng)和深入的分析，如坡頂位移控制、地震加速度放大響應(yīng)、滑動(dòng)面位置等，并確定加固方案。尤其是獲得動(dòng)力穩(wěn)定安全系數(shù)實(shí)現(xiàn)對(duì)地震作用下邊坡整體穩(wěn)定性的定量評(píng)價(jià)，具有很大的工程價(jià)值和應(yīng)用價(jià)值。

2 動(dòng)力穩(wěn)定性分析原理與方法

2.1 動(dòng)力有限元與強(qiáng)度折減法

采用動(dòng)力有限元法與強(qiáng)度折減法相結(jié)合的方法，對(duì)邊坡地震力作用下的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性及動(dòng)態(tài)響應(yīng)下的邊坡失穩(wěn)特性進(jìn)行分析。選用巖質(zhì)邊坡材料的抗剪強(qiáng)度參數(shù)黏聚力c和摩擦角φ進(jìn)行折減(折減系數(shù)R)，得到一組新的c′和φ′值，并作為新的材料強(qiáng)度參數(shù)而重新輸入原模型進(jìn)行動(dòng)力有限元分析，直到巖質(zhì)邊坡達(dá)到失穩(wěn)狀態(tài)為止。此時(shí)，將邊坡處于穩(wěn)定極限狀態(tài)下的R定義為動(dòng)力穩(wěn)定安全系數(shù)Fs。其中，c′和φ′值由下式求得：

(2)

且在折減過程中材料的彈性模量E和泊松比λ為常數(shù)。

2.2 邊坡失穩(wěn)判據(jù)

采用強(qiáng)度折減法進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性分析時(shí)，邊坡失穩(wěn)判據(jù)最為關(guān)鍵，目前，較為成熟的邊坡失穩(wěn)判據(jù)主要有3種：有限元計(jì)算不收斂；坡體或坡面的位移發(fā)生突變；潛在滑移面塑形應(yīng)變區(qū)貫通[7,8]。

在動(dòng)力有限元分析計(jì)算中，控制收斂是一個(gè)極其復(fù)雜的過程，并受各種因素的影響，數(shù)值計(jì)算不收斂未必是由邊坡達(dá)到臨界失穩(wěn)狀態(tài)所引起的。位移突變判據(jù)不需要嚴(yán)格的收斂性控制，且位移判據(jù)可以對(duì)應(yīng)動(dòng)力時(shí)程的分析結(jié)果，具有應(yīng)用方便、直觀等優(yōu)點(diǎn)，適用于動(dòng)力響應(yīng)下的穩(wěn)定性分析；塑形應(yīng)變區(qū)貫通判據(jù)由于缺乏客觀的判斷指標(biāo)，更多地依賴人為的主觀判斷，因而，只是邊坡失穩(wěn)的必要條件，但可作為位移突變判據(jù)的輔助判據(jù)[9,10]。

綜上所述，本文采用坡體或坡面的位移發(fā)生突變作為邊坡失穩(wěn)判據(jù)，有限元計(jì)算不收斂和塑性應(yīng)變區(qū)貫通作為輔助判據(jù)。

3 工程高陡邊坡的模型及參數(shù)

3.1 計(jì)算模型

根據(jù)前期地質(zhì)勘察結(jié)果，選取邊坡可能最危險(xiǎn)剖面O-W、O-E、6-6'、1-18，建立有限元計(jì)算模型，模型尺寸水平方向取坡高的3倍長(zhǎng)度，豎直方向取坡高的2倍長(zhǎng)度。據(jù)此建立4個(gè)邊坡的二維有限元模型，并進(jìn)行有限單元網(wǎng)格劃分。以O(shè)-W剖面為例，其加固前后有限元模型及其網(wǎng)格劃分如圖2所示。其中，模型內(nèi)部土體采用四邊形四節(jié)點(diǎn)平面應(yīng)變單元進(jìn)行劃分，錨桿錨索采用二結(jié)點(diǎn)的梁?jiǎn)卧M、應(yīng)力鋼筋部分簡(jiǎn)化為梁?jiǎn)卧?。剖面?jié)點(diǎn)及單元總數(shù)為26 344和27 752個(gè)。

圖2 簡(jiǎn)化模型的網(wǎng)格劃分圖(O-W剖面)

模型邊界條件為：左側(cè)坑底為軸對(duì)稱邊界，邊坡右側(cè)為無限元邊界。動(dòng)力計(jì)算中底部豎向方向固定，水平方向輸入加速度時(shí)程作為地震動(dòng)荷載的輸入。

類似地，各邊坡有限元模型基本參數(shù)如表1所示。

表1 各有限元模型基本參數(shù)表

3.2 計(jì)算參數(shù)

動(dòng)力有限計(jì)算中，模型中巖土體材料本構(gòu)模型均采用DP模型，其強(qiáng)度準(zhǔn)則為Drucker-Prager屈服準(zhǔn)則。有限元計(jì)算中主要考慮材料的材料的重度(γ)、彈性模量(E)、泊松比(v)、動(dòng)彈性模量(Ed)、動(dòng)泊松比(vd)、黏聚力(c)、內(nèi)摩擦角(φ)、基底摩擦系數(shù)(μ)、地基承載力特征值(f)、巖土體與錨固體黏結(jié)強(qiáng)度特征值(frb)等。其中，巖體內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值由巖石內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)巖體完整性乘以0.80～0.95的折減系數(shù)確定，巖體黏聚力標(biāo)準(zhǔn)值由巖石黏聚力標(biāo)準(zhǔn)值乘以0.20～0.30的折減系數(shù)確定。巖體邊坡材料及加固材料力學(xué)參數(shù)如表2所示，括號(hào)內(nèi)為室內(nèi)試驗(yàn)巖塊的參數(shù)。有限元?jiǎng)恿τ?jì)算時(shí)，如2.1節(jié)所述，選用巖質(zhì)邊坡材料的抗剪強(qiáng)度參數(shù)黏聚力c和摩擦角φ進(jìn)行折減。

預(yù)應(yīng)力錨索截面積和外周長(zhǎng)分別為7.85×10-3m2、0.314 m，預(yù)應(yīng)力為400～800 kN，錨桿周長(zhǎng)分別為2.4×10-3m2、0.550 m。具體物理力學(xué)參數(shù)見表2。

表2 巖體邊坡及加固材料的力學(xué)參數(shù)

3.3 動(dòng)力計(jì)算工況

進(jìn)行動(dòng)力有限元法計(jì)算時(shí)，首先對(duì)邊坡施加自重、地面超載等靜力載荷，其計(jì)算結(jié)果作為模型的初始應(yīng)力狀態(tài)，然后在模型底部水平向施加地震力。輸入的地震動(dòng)為南京地區(qū)人工合成波，分別代表大震狀態(tài)，50 a超越概率為2%，輸入最大加速度值為180 cm/s2；中震狀態(tài)，50 a超越概率為10%，輸入最大加速度值為103 cm/s2；小震狀態(tài)，50 a超越概率為63%，輸入最大加速度值為34 cm/s2。如圖3所示。

圖3 地震波加速度時(shí)程曲線

將動(dòng)力有限元計(jì)算與強(qiáng)度折減法相結(jié)合，計(jì)算天然狀態(tài)下(削坡)，以及支護(hù)狀態(tài)下(加入錨桿錨索)，各巖質(zhì)高陡邊坡的地震動(dòng)荷載響應(yīng)，包括加速度響應(yīng)、位移響應(yīng)、安全系數(shù)值、滑動(dòng)面變化等。

3.4 整體技術(shù)路線

綜上所述，南京牛首山佛頂宮巖質(zhì)高陡邊坡動(dòng)力穩(wěn)定性及加固效果評(píng)價(jià)整體技術(shù)路線如圖4所示。

圖4 整體技術(shù)路線圖

4 計(jì)算結(jié)果與分析

4.1 邊坡動(dòng)力響應(yīng)分析

(1)加速度響應(yīng)。根據(jù)動(dòng)力有限元分析計(jì)算，以最危險(xiǎn)剖面1-18邊坡輸入大震狀態(tài)(50 a超越概率為2%)最大加速度為例，加速度響應(yīng)分布如圖5所示。加速度在從坡底向上傳遞至坡頂?shù)倪^程中出現(xiàn)明顯的放大效應(yīng)，加固前和加固后最大加速度響應(yīng)值分別為17.90和16.77m/s2，位于坡頂邊緣土體處，對(duì)比輸入時(shí)程曲線的峰值加速度1.8 m/s2，其放大系數(shù)約分別為9.94和9.32倍。

圖5 邊坡加速度響應(yīng)分布圖(單位：m/s2)

加速度放大效應(yīng)將使邊坡頂巖土體作用較大的指向坡體的水平慣性力，在該水平慣性力的作用下，易使坡頂表面強(qiáng)風(fēng)化巖體發(fā)生局部失穩(wěn)，引起巖塊發(fā)生向坑內(nèi)的傾覆崩落，甚至發(fā)生拋石等地質(zhì)災(zāi)害。因此，在設(shè)計(jì)施工時(shí)，除了在坡體加入錨桿支護(hù)之外，還應(yīng)對(duì)坡頂削坡，使坡度更為平坦(見圖5)，同時(shí)采取必要的護(hù)坡措施。

對(duì)于其他工況下，各邊坡加速度響應(yīng)均有不同程度的放大，加速度放大效應(yīng)明顯。另外，地震作用過程中，巖體和土體的加速度響應(yīng)存在明顯的位相差，也就是土體和巖體間將存在拉應(yīng)力效應(yīng)，在主體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮上述造成不利的影響，應(yīng)考慮在土體和巖體之間設(shè)置適當(dāng)?shù)母粽鸫胧?/p>

(2)位移響應(yīng)。圖6所示為特征點(diǎn)(剖面1-18邊坡頂部節(jié)點(diǎn)D)的位移響應(yīng)。由圖6可見，在動(dòng)荷載作用下，加固前和加固后坡頂?shù)淖畲笏轿灰品謩e為545和25 mm，水平位移減小為1/22倍。在動(dòng)荷載下，支護(hù)加固措施可有效得減小邊坡的水平位移，保證強(qiáng)風(fēng)化巖體局部穩(wěn)定性，支護(hù)后的邊坡在地震力作用下的變形值滿足正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)要求。

圖6 坡體頂部的水平位移時(shí)程曲線

(3)塑性區(qū)分布分析。邊坡在臨界狀態(tài)下等效塑性應(yīng)變區(qū)的分布如圖7所示。可以看出，動(dòng)力荷載下加固前和加固后剖面1-18邊坡等效塑性應(yīng)變區(qū)變化明顯，加固前邊坡在極限狀態(tài)下，廣義塑性應(yīng)變區(qū)集中在下部坡面雜填土①及③2層間及上部坡面①及③1層間，并在該處向上貫通，這說明地震力作用下，邊坡底部表面風(fēng)化較為嚴(yán)重的巖體發(fā)生了局部失穩(wěn)，引起巖塊發(fā)生向坑內(nèi)的傾覆崩落。因此，對(duì)于滑動(dòng)面貫穿的巖體，采取加固措施，以保證該處巖體局部穩(wěn)定。加固后邊坡在極限狀態(tài)下，廣義塑性應(yīng)變區(qū)集中在下部坡面及上部①及③1層間，但未貫通。

圖7 動(dòng)力穩(wěn)定極限狀態(tài)下的邊坡塑性區(qū)

4.2 邊坡動(dòng)力整體穩(wěn)定性評(píng)價(jià)

根據(jù)公式(1)和(2)，將巖體邊坡材料的抗剪強(qiáng)度同時(shí)折減，在各折減系數(shù)R下進(jìn)行動(dòng)力有限元法計(jì)算，分析在地震荷載作用下巖質(zhì)邊坡的動(dòng)力響應(yīng)，獲取邊坡坡面各特征點(diǎn)(圖5中A～E點(diǎn))的最大水平位移umax隨R變化的規(guī)律，發(fā)現(xiàn)在某一折減狀態(tài)前，各點(diǎn)的umax隨R變化近似呈斜率很小的線性變化趨勢(shì)，當(dāng)R達(dá)到一定值時(shí)，umax突變，曲線變陡，表明umax的變化率明顯增大，邊坡達(dá)到穩(wěn)定極限狀態(tài)，曲線轉(zhuǎn)角處的R可定義為臨界R值。臨界R可以取兩端曲線的切線交點(diǎn)。將特征點(diǎn)的平均值作為邊坡在地震動(dòng)荷載作用下的穩(wěn)定性安全系數(shù)，即Fs。有限元計(jì)算中，實(shí)際體現(xiàn)為：輸入地震波計(jì)算中，當(dāng)結(jié)果中，某時(shí)刻出現(xiàn)塑性區(qū)貫通或者局部貫通狀態(tài)，或者計(jì)算不收斂時(shí)，此刻是極限穩(wěn)定狀態(tài)，此時(shí)的折減系數(shù)即為安全系數(shù)。

經(jīng)過多次折減，動(dòng)力荷載下，各剖面加固前和加固后的安全系數(shù)計(jì)算結(jié)果如表3所示。由表3可見，加固后安全系數(shù)增大，加固效果顯著，支護(hù)后的邊坡體滿足承載力極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)要求。

表3 邊坡動(dòng)力分析計(jì)算結(jié)果

5 結(jié) 語

以南京牛首山文化旅游區(qū)一期工程-佛頂宮邊坡為研究對(duì)象，基于動(dòng)力有限元法與強(qiáng)度折減法，研究了靜力和地震動(dòng)荷載作用下4個(gè)最危險(xiǎn)剖面邊坡加固前、后的穩(wěn)定性響應(yīng)規(guī)律。主要結(jié)論如下。

(1)靜力荷載作用下，邊坡加固后各剖面水平位移、沉降、相對(duì)位移、Mises應(yīng)力、塑性應(yīng)變的最大值均有所減小，各剖面安全系數(shù)有所增大，說明所設(shè)計(jì)的加固方案可有效提高陡邊坡的穩(wěn)定性。

(2)地震力作用下，水平加速度在從坡底向上傳遞至坡頂?shù)倪^程中出現(xiàn)了明顯的放大效應(yīng)，加固前和加固后最大加速度響應(yīng)值分別為17.90和16.77 m/s2，位于坡頂邊緣土體處，其放大系數(shù)約分別為9.94和9.32倍。為了防止加速度放大效應(yīng)產(chǎn)生的水平慣性力而造成的坡頂局部失穩(wěn)，在設(shè)計(jì)施工時(shí)，應(yīng)進(jìn)行削坡，使坡頂坡度平坦，同時(shí)采取必要的護(hù)坡措施。

(3)動(dòng)荷載作用下，邊坡加固后坡頂?shù)淖畲笏轿灰茰p小為加固前的1/22。支護(hù)加固措施可有效得減小邊坡的水平位移，支護(hù)后的邊坡在地震力作用下的變形值滿足正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)要求。

(4)動(dòng)力荷載下，加固前邊坡在極限狀態(tài)下，廣義塑性應(yīng)變區(qū)集中在下部坡面雜填土①及③2層間及上部坡面①及③1層間并貫通，表明易發(fā)生局部失穩(wěn)，加固后邊坡未出現(xiàn)明顯貫通的塑性區(qū)，表明邊坡局部穩(wěn)定性得到針對(duì)性加強(qiáng)。

(5)采用與動(dòng)力分析結(jié)果相對(duì)應(yīng)的位移突變作為判據(jù)，并輔助塑形應(yīng)變區(qū)貫通判據(jù)，邊坡整體穩(wěn)定性 分析結(jié)果表明，邊坡支護(hù)加固后安全系數(shù)增大，加固效果顯著。滿足邊坡小震作用下安全系數(shù)大于1.2，大震作用下安全系數(shù)大于1.0的要求。

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