舒勝文　劉　暢（. 國網(wǎng)福建省電力有限公司電力科學(xué)研究院，福州　350007；. 國網(wǎng)福建省電力有限公司福州供電公司，福州　350009）

?

選相抑制1000kV線路合閘過電壓的仿真研究

舒勝文1劉暢2
（1. 國網(wǎng)福建省電力有限公司電力科學(xué)研究院，福州350007；2. 國網(wǎng)福建省電力有限公司福州供電公司，福州350009）

摘要為分析選相技術(shù)抑制1000kV空載輸電線路合閘過電壓的效果，首先研究了斷路器的合閘預(yù)擊穿特性和目標(biāo)合閘相位，然后利用PSCAD/EMTDC軟件的自定義模塊建立了能考慮合閘預(yù)擊穿特性及選相控制策略的合閘模型，最后對(duì)應(yīng)用選相技術(shù)的1000kV空載線路統(tǒng)計(jì)合閘過電壓進(jìn)行了仿真分析，并與隨機(jī)合閘、加裝合閘電阻和金屬氧化物避雷器下的統(tǒng)計(jì)過電壓倍數(shù)進(jìn)行了對(duì)比。結(jié)果表明：采用選相合閘技術(shù)配合避雷器的過電壓抑制方式能將計(jì)劃合閘過電壓限制在1.6p.u.以下，將單相重合閘過電壓限制在1.7p.u.以下，滿足相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求，同時(shí)能夠降低避雷器的吸收能量，并有效改善合閘的過渡過程。

關(guān)鍵詞：1000kV輸電線路；合閘過電壓；選相；預(yù)擊穿；合閘電阻；金屬氧化物避雷器

Simulation Research on Limit of Closing Overvoltages by Phase-controlled Technology in 1000kV Transmission Lines

Shu Shengwen1Liu Chang2
（1. Electric Power Research Institute of State Grid Fujian Electric Power Co.， Ltd， Fuzhou350007; 2. Fuzhou Power Supply Company of State Grid Fujian Electric Power Co.， Ltd， Fuzhou350009）

Abstract In order to analyze the limit effect of the phase-controlled technology on closing overvoltages of 1000kV nonloaded transmission lines， the closing pre-strike characteristics and target closing phases of circuit breakers were studied firstly. And then， using the custom module in the PSCAD/EMTDC software， a closing model considering both closing pre-strike characteristics and phase-controlled strategy was developed. Finally， the statistics closing overvoltages of 1000kV nonloaded transmission lines were simulated， the multiple of statistics overvoltages using the phase-controlled technology was compared with that of random closing， installing closing resistor and metal oxide arrester. The results show that the phase-controlled technology in coordination with metal oxide arrester can limit the planned closing and single-phase reclosure overvoltages to be below 1.6p.u. and 1.7p.u.， respectively， which meet the requirements of relevant standards， also can reduce the absorbed energy by arresters and improve the closing transient process.

Keywords：1000kV transmission line; closing overvoltage; phase-controlled; pre-strike; closing resistor; metal oxide arrester

特高壓交流電網(wǎng)具有長(zhǎng)距離、大容量和低損耗的送電能力，是符合中國國情、適應(yīng)未來電網(wǎng)發(fā)展趨勢(shì)的輸電方式[1-3]。當(dāng)前，我國特高壓交流輸電工程的建設(shè)已達(dá)到高峰期。特高壓輸電技術(shù)的一個(gè)重要技術(shù)經(jīng)濟(jì)參數(shù)是絕緣水平，而與絕緣水平直接相關(guān)的是操作過電壓倍數(shù)[4]。電網(wǎng)電壓等級(jí)的提高對(duì)輸電線路操作過電壓允許值提出了更加嚴(yán)格的要求[5]。1000kV線路沿線和變電站最大相對(duì)地統(tǒng)計(jì)操作過電壓分別不宜大于1.7p.u.和1.6p.u.[6]。

空載線路的合閘（重合閘）過電壓是特高壓電網(wǎng)中非常嚴(yán)重的一種過電壓，是確定特高壓電力系統(tǒng)絕緣水平的決定性因素[4]。傳統(tǒng)的抑制特高壓空載線路合閘過電壓的方法主要包括安裝金屬氧化物避雷器[7-10]和采用帶合閘電阻的斷路器[5-11]。合閘電阻的使用使斷路器機(jī)構(gòu)更加復(fù)雜，增加了斷路器的制造成本和故障發(fā)生的概率[7-12]，同時(shí)也不滿足斷路器小型化的發(fā)展要求；采用高性能金屬氧化物避雷器能夠?qū)⑦^電壓倍數(shù)控制在一定范圍內(nèi)，但是并不能從原理上抑制過電壓的發(fā)生，僅僅是一種事故后的保護(hù)措施，有時(shí)并不能提供可靠的過電壓保護(hù)[13]，同時(shí)其通流能力的大小直接關(guān)系到避雷器安全運(yùn)行。

選相合閘技術(shù)通過控制斷路器在目標(biāo)關(guān)合相位合閘，可從原理上抑制空載線路的合閘過電壓，從而彌補(bǔ)傳統(tǒng)過電壓抑制方式的不足[4-16]。國際大電網(wǎng)會(huì)議CIGRE工作組WGA3.07對(duì)選相控制斷路器的調(diào)查報(bào)告顯示[17]：1984—2001年選相控制斷路器主要分布在26.4～800kV電壓等級(jí)，在1000kV特高壓領(lǐng)域鮮有用例；選相控制斷路器以常規(guī)領(lǐng)域應(yīng)用為主，尤以選相投切電容器組應(yīng)用最多，占比64%，而空載架空線路合閘與自動(dòng)重合閘應(yīng)用甚少，僅占比2%。此外，以往針對(duì)超/特高壓空載線路的合閘過電壓計(jì)算中，鮮有文獻(xiàn)綜合考慮斷路器的預(yù)擊穿特性、機(jī)械和絕緣特性的分散性。

針對(duì)已有研究的不足，本文首先研究了斷路器的合閘預(yù)擊穿特性，求取了不同斷路器機(jī)械特性分散性和關(guān)合系數(shù)下的目標(biāo)合閘相位；然后，利用電磁暫態(tài)仿真軟件PSCAD/EMTDC中的自定義模塊建立了能考慮合閘預(yù)擊穿特性及選相控制策略的合閘模型；最后，對(duì)應(yīng)用選相技術(shù)的1000kV空載線路統(tǒng)計(jì)合閘過電壓進(jìn)行了仿真分析，并與隨機(jī)合閘、加裝合閘電阻和金屬氧化物避雷器下的過電壓倍數(shù)進(jìn)行了對(duì)比，以論證選相技術(shù)應(yīng)用于抑制1000kV空載線路合閘過電壓的可行性。

1　斷路器的預(yù)擊穿特性和目標(biāo)合閘相位

1.1斷路器的預(yù)擊穿特性

假定線路殘壓為零，斷路器合閘過程中動(dòng)、靜觸頭間承受工頻電壓，當(dāng)其距離小于某一值時(shí)，間隙將不能承受外施電壓而發(fā)生預(yù)擊穿，觸頭間電壓突變?yōu)榱?，?dǎo)致暫態(tài)過程的產(chǎn)生。預(yù)擊穿電壓大小直接決定了過電壓的大小。圖1所示為觸頭兩端電壓與關(guān)合絕緣特性示意圖，其中，UW為關(guān)合前觸頭間滿開距時(shí)的耐受電壓強(qiáng)度，Um為系統(tǒng)電壓峰值。文獻(xiàn)[18]指出，用直線代替實(shí)際關(guān)合絕緣特性曲線對(duì)分析結(jié)果沒有本質(zhì)影響，因此，采用不同斜率的直線1、2、3表示不同的關(guān)合絕緣特性。該斜率為觸頭間絕緣強(qiáng)度衰減率（RDDS）。t0為斷路器合閘操作開始時(shí)刻；t1、t2、t3為在不同關(guān)合絕緣特性曲線下的預(yù)擊穿時(shí)刻；tc1、tc2、tc3為在不同關(guān)合絕緣特性曲線下觸頭接觸時(shí)刻；t1-tc1、t2-tc2、t3-tc3為不同關(guān)合絕緣特性曲線下的預(yù)擊穿時(shí)間。便于分析，對(duì)觸頭間電壓取絕對(duì)值，將負(fù)半軸電壓翻到正半軸，并用虛線表示，其中A、B、C和C′為觸頭間電壓與關(guān)合絕緣特性曲線的交點(diǎn)；直線3和3′為時(shí)間軸上水平移動(dòng)的關(guān)合絕緣特性曲線；當(dāng)斷路器的RDDS為直線3的斜率時(shí)，其預(yù)擊穿只能發(fā)生在C′點(diǎn)到D點(diǎn)之間；直線4為觸頭間電壓為零時(shí)的切線，RDDS與直線4斜率的比值稱為關(guān)合系數(shù)，記為K1。

圖1　斷路器預(yù)擊穿示意圖

經(jīng)過推導(dǎo)可知，當(dāng)關(guān)合系數(shù)K1≤1時(shí)，斷路器的最大、最小預(yù)擊穿時(shí)間均隨關(guān)合系數(shù)的增加而迅速降低，當(dāng)K1＝1時(shí)，其最小預(yù)擊穿時(shí)間為零；預(yù)擊穿區(qū)間范圍隨關(guān)合系數(shù)的增加而增大，當(dāng)K1＝1時(shí)達(dá)到最大值10ms，即在任意相位均可能發(fā)生預(yù)擊穿。

當(dāng)關(guān)合系數(shù)K1＞1時(shí)，其RDDS始終大于電壓零點(diǎn)斜率，所以其最大預(yù)擊穿電壓為1p.u.、最大預(yù)擊穿時(shí)間為3.18ms，最小預(yù)擊穿電壓和時(shí)間均為零，預(yù)擊穿在任意相位都可能發(fā)生。

1.2目標(biāo)合閘相位的求取

斷路器的關(guān)合系數(shù)和操動(dòng)機(jī)構(gòu)機(jī)械分散性是影響目標(biāo)合閘相位準(zhǔn)確度的主要因素。如何求取不同觸頭間電壓波形下的目標(biāo)合閘相位，是實(shí)現(xiàn)選相合閘的關(guān)鍵問題。

1）關(guān)合系數(shù)K1≥1

當(dāng)關(guān)合系數(shù)K1≥1時(shí)，即斷路器的RDDS始終大于外施電壓零點(diǎn)的變化率，如圖2所示，其目標(biāo)合閘相位為td1。圖2中，關(guān)合曲線1、2、3與觸頭間電壓波形絕對(duì)值的交點(diǎn)A、B、C為預(yù)擊穿發(fā)生位置；與時(shí)間軸的交點(diǎn)A1、B1和C1為斷路器觸頭閉合位置。直線BB1兩側(cè)的虛線2和3為考慮到斷路器機(jī)械分散性的耐壓曲線邊界線；實(shí)際合閘位置應(yīng)在圖中的A1到C1范圍內(nèi)，滿足標(biāo)準(zhǔn)差為σ 的正態(tài)分布。為了使A和C處電壓相等而設(shè)定B1點(diǎn)為目標(biāo)合閘相位，這樣在合閘時(shí)間窗口內(nèi)預(yù)擊穿電壓具有最小值，且其最小預(yù)擊穿電壓為0。

圖2　K1≥1時(shí)目標(biāo)合閘相位求解示意圖

推導(dǎo)得到目標(biāo)合閘相位td1的計(jì)算表達(dá)式為

2）關(guān)合系數(shù)K1＜1

當(dāng)關(guān)合系數(shù)K1＜1時(shí)，即斷路器的RDDS始終小于外施電壓零點(diǎn)的變化率，如圖3所示，其目標(biāo)合閘相位為td2。圖3中，由于K1＜1，其關(guān)合曲線與觸頭間電壓波形可能相切于A點(diǎn)，此時(shí)預(yù)擊穿電壓有最小值。關(guān)合曲線1、2、3與觸頭間電壓波形的交點(diǎn)A1、B、C為預(yù)擊穿發(fā)生位置；與時(shí)間軸的交點(diǎn)A2、B1、C1為斷路器觸頭閉合位置。直線BB1兩側(cè)的虛線2和3為考慮到斷路器機(jī)械分散性的耐壓曲線邊界線；實(shí)際合閘位置應(yīng)在圖中的A2到C1范圍內(nèi)，并呈標(biāo)準(zhǔn)差為σ 的正態(tài)分布。在斷路器機(jī)械分散性一定的情況下，B1點(diǎn)為目標(biāo)合閘相位，保證斷路器合閘時(shí)間在最大變化量下的預(yù)擊穿電壓不超過預(yù)設(shè)值。

圖3　K1＜1時(shí)目標(biāo)合閘相位求解示意圖

推導(dǎo)得到目標(biāo)合閘相位td2的計(jì)算表達(dá)式為

由式（1）和（2）可計(jì)算得到斷路器在不同機(jī)械分散性（3σ）及關(guān)合系數(shù)K1下的目標(biāo)合閘相位，如圖4所示。

圖4　目標(biāo)合閘相位與機(jī)械分散性和關(guān)合系數(shù)的關(guān)系

從圖4可以看出，在斷路器機(jī)械分散性一定的情況下，其目標(biāo)合閘相位隨關(guān)合系數(shù)的增大而減小；在關(guān)合系數(shù)一定時(shí)，目標(biāo)合閘相位隨機(jī)械分散性的增大而增大。關(guān)合系數(shù)與目標(biāo)合閘相位具體的表達(dá)式可以通過非線性擬合的方式獲得。

2　1000kV空載線路合閘過電壓的仿真

2.1仿真模型和參數(shù)

1）線路參數(shù)

本文中1000kV線路參考皖電東送淮安（M1側(cè)）至皖南段（M2側(cè)），采用同塔雙回架空輸電線路，線路全長(zhǎng)為320km，線路導(dǎo)線垂直排列，導(dǎo)線型號(hào)為L(zhǎng)GJ-630/45，八分裂，分裂間距為450mm[8]。沿線平均土壤電阻率為100Ω·m，架空地線型號(hào)分別為L(zhǎng)BGJ-240-20AC和OPGW-24B1-254。在線路的首末兩端安裝并聯(lián)電抗器（2×720Mvar），對(duì)其工頻過電壓進(jìn)行限制。

采用PSCAD/EMTDC軟件的架空線路參數(shù)計(jì)算程序計(jì)算線路經(jīng)換位后的序參數(shù)，計(jì)算結(jié)果見表1。

2）合閘電阻和避雷器參數(shù)

選擇1100kV斷路器的合閘電阻為600Ω，投入時(shí)間為10ms。額定電壓為828kV金屬氧化物避雷器的伏安特性參考文獻(xiàn)[8]。該避雷器最大允許比能量為15～21kJ/kV[8]。

表1　1000kV架空線路序參數(shù)

3）斷路器RDDS及其分散性

由于合閘過程中斷口間的絕緣強(qiáng)度具有一定的分散性，斷路器的RDDS也具有一定的分散性[19]。采用PSCAD/EMTDC中的Multiple Run組件可模擬斷路器RDDS的分散性。

2.2仿真方法

1）仿真時(shí)序

由于斷路器在合閘時(shí)具有非同期性，即斷路器的每一相在收到隨機(jī)合閘指令后具體合閘時(shí)間是有差異的。采用Multiple Run組件模擬該非同期性，使用三相觸頭的同期合閘時(shí)刻t0與各相觸頭的實(shí)際合閘時(shí)刻ti對(duì)t0的偏離Δti來表示：

式中，t0在一個(gè)周期之內(nèi)服從均勻分布，Δti在區(qū)間（－ΔT，ΔT）內(nèi)服從正態(tài)分布。對(duì)于計(jì)劃合閘，設(shè)三相同期合閘時(shí)刻t0∈[0.5，0.52]，Δti∈[－0.005，0.005]。對(duì)于故障重合閘，由于特高壓線路相間距離大，其絕大部分短路故障都是單相接地，故本文僅考慮單相接地故障的重合閘。設(shè)定單相接地故障發(fā)生時(shí)刻為0.4s，在0.5～0.52s時(shí)刻M1和M2側(cè)斷路器先后動(dòng)作將故障切除。在故障發(fā)生1s后，即在1.4s對(duì)故障線路進(jìn)行單相重合閘。其中故障持續(xù)分兩種情況進(jìn)行考慮，第一種的故障持續(xù)時(shí)間為0.1s，即在故障被切除前已自行消除；第二種故障的持續(xù)時(shí)間為0.5s，即故障在斷路器跳閘后方才消失。

2）過電壓計(jì)算方法

對(duì)于過電壓計(jì)算方法，本文采用Multiple Run組件模擬統(tǒng)計(jì)過電壓，對(duì)操作過電壓的統(tǒng)計(jì)方法采用Case-peak法進(jìn)行計(jì)算，取三相電壓幅值的最大值作為每次抽樣的過電壓值，計(jì)算次數(shù)取120次可滿足工程計(jì)算需要[20]。在絕緣配合中一般采用2%統(tǒng)計(jì)過電壓（U2%），即置信概率水平在98%內(nèi)的過電壓值。

3）選相合閘模型

基于PSCAD/EMTDC軟件中的自定義模塊功能，采用Fortran語言建立了能考慮合閘預(yù)擊穿特性及選相控制策略的合閘模型。由于相間存在耦合作用，首合相使另外兩相觸頭間電壓波形發(fā)生畸變，可能使另外兩相不能在目標(biāo)相位合閘，從而導(dǎo)致選相失敗。故在采用選相合閘技術(shù)時(shí)需避雷器配合，降低由于選相失敗產(chǎn)生的過電壓。

2.3仿真結(jié)果

1）計(jì)劃合閘

針對(duì)前述的1000kV空載架空線路進(jìn)行計(jì)劃合閘，分別仿真了隨機(jī)合閘、僅采用避雷器、合閘電阻配合避雷器等傳統(tǒng)方法的過電壓抑制效果，并將其與選相合閘技術(shù)配合避雷器抑制合閘過電壓的效果進(jìn)行對(duì)比，如圖5、圖6所示。

圖5　計(jì)劃合閘時(shí)傳統(tǒng)方法過電壓抑制效果

圖6　計(jì)劃合閘時(shí)選相合閘過電壓抑制效果

由圖5可以看出，為采用過電壓抑制裝置的隨機(jī)合閘過電壓水平較高，沿線過電壓均超過1.6p.u.，線路末端的過電壓達(dá)到最大值2.4p.u.；通過在線路兩端安裝避雷器，可以將沿線過電壓控制在2.0p.u.以下，若采用合閘電阻配合避雷器的方式能夠?qū)⒃撗鼐€合閘過電壓控制1.4p.u.以下。

由圖6可以看出，若該線路采用選相合閘技術(shù)配合避雷器，當(dāng)觸頭間的平均RDDS為180kV/ms，RDDS輸入標(biāo)準(zhǔn)差為5時(shí)，能將沿線過電壓控制在1.6p.u.以下；當(dāng)觸頭間RDDS輸入標(biāo)準(zhǔn)差增加時(shí)，其沿線過電壓呈下降趨勢(shì)；當(dāng)觸頭間平均RDDS為210kV/ms，RDDS輸入標(biāo)準(zhǔn)差為5時(shí)，能將該合閘過電壓控制在1.5p.u.以下，下降幅度比改變RDDS輸入標(biāo)準(zhǔn)差大，說明增大RDDS能有效降低該線路合閘過電壓水平。

圖7給出了采用選相合閘技術(shù)配合避雷器和僅安裝避雷器措施的情況下，M2側(cè)避雷器吸收能量的情況。結(jié)果表明：采用選相合閘技術(shù)能將避雷器吸收的能量分布的90%以上控制在0～1kJ/kV。因此，采用選相合閘技術(shù)能夠從根本上抑制過電壓的產(chǎn)生，并將避雷器吸收能量的最大值降到最低。

圖7　避雷器吸收能量對(duì)比

因此，對(duì)1000kV空載架空線路，采用選相合閘技術(shù)配合避雷器能夠?qū)⒂?jì)劃合閘2%統(tǒng)計(jì)過電壓控制在1.6p.u.以下，滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，并且能夠有效改善合閘的過渡過程，降低避雷器吸收的能量。

2）單相重合閘

對(duì)1000kV空載架空線路進(jìn)行單相重合閘，分別針對(duì)2.2節(jié)所述的兩種故障持續(xù)情況，仿真分析了僅采用避雷器、選相合閘技術(shù)配合避雷器抑制過電壓的效果，結(jié)果如圖8所示。

從圖8可以看出，當(dāng)故障持續(xù)時(shí)間分別為0.1s 和0.5s時(shí)，選相合閘技術(shù)配合避雷器分別將1000kV空載線路的單相重合閘過電壓限值在1.7p.u.和1.6p.u.以內(nèi)，滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。

圖8　單相重合閘時(shí)選相合閘過電壓抑制效果

因此，對(duì)1000kV空載架空線路，采用選相合閘技術(shù)配合避雷器能夠?qū)蜗嘀睾祥l2%統(tǒng)計(jì)過電壓控制在1.7p.u.以下，滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。

3　結(jié)論

1）分析了SF6斷路器在不同殘壓下的預(yù)擊穿特性，研究了不同關(guān)合系數(shù)和機(jī)械分散性下的目標(biāo)合閘相位。結(jié)果表明：在斷路器機(jī)械分散性一定的情況下，其目標(biāo)合閘相位隨關(guān)合系數(shù)的增大而減??；在關(guān)合系數(shù)一定時(shí)，目標(biāo)合閘相位隨機(jī)械分散性的增大而增大?；赑SCAD/EMTDC軟件中的自定義模塊功能，采用Fortran語言建立了能考慮合閘預(yù)擊穿特性及選相控制策略的合閘模型。

2）在PSCAD/EMTDC軟件中建立了皖電東送淮安至皖南段1000kV同塔雙回架空線路的仿真模型，針對(duì)計(jì)劃合閘和單相重合閘兩種情況，對(duì)比分析了傳統(tǒng)過電壓抑制方法和選相合閘技術(shù)對(duì)該線路2%統(tǒng)計(jì)過電壓進(jìn)行了對(duì)比分析。結(jié)果表明：采用選相合閘技術(shù)配合避雷器的過電壓抑制方式能將計(jì)劃合閘過電壓限制在1.6p.u.以下，將單相重合閘過電壓限制在1.7p.u.以下，滿足標(biāo)準(zhǔn)要求；同時(shí)能夠降低避雷器的吸收能量，并有效改善合閘的過渡過程。

參考文獻(xiàn)

[1]杜至剛， 牛林， 趙建國. 發(fā)展特高壓交流輸電，建設(shè)堅(jiān)強(qiáng)的國家電網(wǎng)[J]. 電力自動(dòng)化設(shè)備， 2007， 27（5）: 1-5.

[2]牛林， 杜至剛， 趙建國. 1000kV級(jí)交流特高壓輸電線路導(dǎo)線最小對(duì)地距離研究[J]. 電力自動(dòng)化設(shè)備，2008， 28（1）: 17-22.

[3]柴濟(jì)民， 吳通華， 鄭玉平. 交流1000kV特高壓線路三相故障暫態(tài)過程分析[J]. 電力自動(dòng)化設(shè)備， 2011，31（3）: 103-108.

[4]錢家驪， 袁大陸， 徐國政. 對(duì)1000kV電網(wǎng)操作過電壓及相位控制高壓斷路器的討論[J]. 電網(wǎng)技術(shù)，2005， 29（10）: 1-4， 8.

[5]陳思浩， 吳政球， 陳加煒， 等. 多級(jí)合閘電阻限制1000kV輸電線路操作過電壓的研究[J]. 電網(wǎng)技術(shù)，2006， 30（20）: 10-13.

[6]GB/Z 24842—2009. 1000kV特高壓交流輸變電工程過電壓和絕緣配合[S].

[7]He Jinliang， Li Chen， Hu Jun， et al. Deep suppression of switching overvoltages in AC UHV systems using low residual arresters[J]. IEEE Transactions on Power Delivery， 2011， 26（4）: 2718-2725.

[8]He Jinliang， Li Chen， Hu Jun， et al. Elimination of closing resistors for breakers in 1000kV UHV system by surge arresters[J]. IEEE Transactions on Power Delivery， 2012， 27（4）: 2168-2175.

[9]谷定燮， 王保山， 李振強(qiáng). 降低1000kV變電站避雷器額定電壓的可行性[J]. 高電壓技術(shù)， 2012， 38（2）: 295-302.

[10]陳思浩， 吳政球， 陳加煒， 等. 1000kV輸電線路同期合閘過電壓的研究[J]. 電力系統(tǒng)自動(dòng)化， 2007， 31（5）: 46-49.

[11]計(jì)榮榮， 易強(qiáng)， 蘇菲， 等. 超/特高壓交流輸電線路斷路器合閘電阻的適用性研究[J]. 電網(wǎng)技術(shù)， 2011，35（1）: 18-25.

[12]Legate A C， Brunke J H， Ray J J， et al. Elimination of closing resistors on EHV circuit breakers[J]. IEEE Transactions on Power Delivery， 1988， 3（1）: 223-231.

[13]鄭旭， 康健， 杜治， 等. 智能合閘控制器的原理及其在江陵換流站的應(yīng)用[J]. 電網(wǎng)技術(shù)， 2007， 31（24）: 72-76.

[14]Froehlich K， Hoelzl C， Stanek M， et al. Controlled closing on shunt reactor compensated transmission lines. I. Closing control device development[J]. IEEE Transactions on Power Delivery， 1997， 12（2）: 734-740. [15]Froehlich K， Hoelzl C， Stanek M， et al. Controlled closing on shunt reactor compensated transmission lines.II.Application of closing control device for high-speed auto-reclosing on BC Hydro 500kV transmission line[J]. IEEE Transactions on Power Delivery，1997， 12（2）: 741-746.

[16]Mestas P， Tavares MC， Gole AM. Implementation and performance evaluation of a reclosing method for shunt Reactor-Compensated transmission lines[J]. IEEE Transactions on Power Delivery， 2011， 26（2）: 954-962.

[17]段雄英， 廖敏夫， 丁富華， 等. 相控開關(guān)在電網(wǎng)中的應(yīng)用及關(guān)鍵技術(shù)分析[J]. 高壓電器， 2007， 43（2）: 113-117.

[18]范興明， 鄒積巖， 陳躍， 等. 高壓斷路器合成關(guān)合試驗(yàn)要求及其關(guān)合性能的研究[J]. 電網(wǎng)技術(shù)， 2006，30（10）: 81-85.

[19]Guan Yonggang， Liu Weidong， Xu Guozheng， et al. Fundamental tests for 550kV SF6synchronous circuit breaker[C]// Proceedings of International Conference on Mechatronics and Automation. Changchun， Jilin，China: 2602-2606.

[20]夏成軍， 張堯， 鄒俊雄. 合空線統(tǒng)計(jì)過電壓的建模與仿真[J]. 高電壓技術(shù)， 2007， 33（10）: 11-15.

舒勝文（1987-），男，博士，在職博士后，工程師，主要從事空氣間隙放電、高壓電器、電力系統(tǒng)內(nèi)過電壓及抑制技術(shù)方面的工作。

作者簡(jiǎn)介