付亞榮

（中國石油華北油田第五采油廠，河北辛集052360）

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分層采油管柱封隔器坐封壓力的藕合

付亞榮

（中國石油華北油田第五采油廠，河北辛集052360）

摘要：為解決現(xiàn)場分層采油封隔器坐封憑經(jīng)驗造成坐封壓力或大或小的弊端，建立了封隔器在井筒中徑向、軸向、周向的應(yīng)力模型，并用彈性力學(xué)中厚壁理論的拉美解答進(jìn)行計算。在忽略溫度對封隔器膠筒彈性模量和超彈性系數(shù)影響的情況下，軸向應(yīng)力偏量為零時，封隔器處于穩(wěn)定狀態(tài)，從而確定封隔器的最佳坐封壓力，得到了成功的現(xiàn)場驗證。為分層采油工藝的推廣應(yīng)用提供了可借鑒的理論指導(dǎo)和現(xiàn)場實踐。

關(guān)鍵詞：分層采油；封隔器；坐封壓力

20世紀(jì)70年代初期，大慶、新疆油田針對非均質(zhì)砂巖油田具有油層多、層間物性差異大、層間干擾嚴(yán)重的特點［1］，提出了分層采油的概念，認(rèn)為分層開采是合理開發(fā)油田、提高采油速度、保證油田具有較高的最終采收率的基本手段之一。1966—1975年，克拉瑪依油田已在74口油井應(yīng)用雙管分層采油，日增油344 t［2-3］。20世紀(jì)90年代，郭偉等人［4］在封隔器上下采用空心抽油泵和普通管式泵，解決了不同壓力等級的2個油層分采問題，偏心分體泵、整體泵、串聯(lián)泵、三級泵4種泵型成為遼河油田稠油分層采油的核心技術(shù)［5］。近年來國內(nèi)外諸多學(xué)者研究并試驗了適應(yīng)不同井況的分采管柱［6-9］，大慶油田［1］為提高油層的動用程度，應(yīng)用6段以上細(xì)分層產(chǎn)量控制工藝，實現(xiàn)了油層精細(xì)劃分。為達(dá)到分層采油的目的，必須向井內(nèi)下入多個封隔器［10］，普遍采用壓重坐封［11］，分采管柱上部受拉，下部受壓，如果坐封壓力過大，容易造成分采管柱彎曲變形，下次檢泵作業(yè)時分采管柱不容易起出，需要大修解卡；如果坐封壓力過小，封隔器密封不嚴(yán)，達(dá)不到分采效果。因此，對分層采油工藝封隔器坐封壓力進(jìn)行藕合具有重要的現(xiàn)實意義。遺撼的是，國內(nèi)外學(xué)者大多仍停留于封隔器在不同壓力狀況下坐封過程、受力分析、產(chǎn)品改進(jìn)、密封件的研究上［12-15］，而對封隔器坐封壓力的確定幾乎沒有涉及。筆者以封隔器為研究對象，建立封隔器在徑向、軸向、周向的應(yīng)力模型［16］，從而確定最佳坐封壓力，并得到成功的現(xiàn)場驗證。

1 封隔器在井筒內(nèi)受力分析

在充滿井液的井筒內(nèi)，封隔器下到設(shè)計深度，未坐封前帶有封隔器的管柱呈自重拉伸狀態(tài)，會產(chǎn)生伸長變量［17］；坐封時，為保證封隔器工作正常，施工人員需要通過管柱向封隔器施加一定的力；同時，封隔器還受到井液的浮力和管柱內(nèi)、外井液的軸向應(yīng)力、徑向應(yīng)力及周向應(yīng)力（如圖1）。

圖1　井內(nèi)管柱在井液中所受的應(yīng)力

假設(shè)井液不可壓縮且黏度不變，油管和套管的軸線重合，此時封隔器所受的應(yīng)力σxyz為

式中：σxyz為封隔器所受的應(yīng)力，k N；σx為封隔器所受的軸向應(yīng)力，k N；σy為封隔器所受的徑向應(yīng)力，k N；σz為封隔器所受的周向應(yīng)力，k N；△p為封隔器上下的壓差，M Pa；η為井液的黏度，m Pa·s；L為封隔器卡點位置，m。

研究表明：封隔器坐封失穩(wěn)的必要條件是封隔器所受的偏斜應(yīng)力大于零。封隔器管柱內(nèi)壓和環(huán)空壓力使得管柱在徑向上發(fā)生膨脹或收縮而引起軸向上的縮短或伸長［18］；帶有封隔器管柱內(nèi)、外流體的壓力作用在封隔器橫截面上任意直徑處的徑向應(yīng)力σy和周向應(yīng)力σz可以由彈性力學(xué)中厚壁理論的拉美解答計算得到［19］，即

式中：Do為封隔器外徑，m；Di為封隔器內(nèi)徑，m；D為套管內(nèi)徑，m；Fo為封隔器外壓力，N/m2；Fi為封隔器內(nèi)壓力，N/m2；qg為管柱施加的力，N/m2；qf為井液的浮力，N/m2；ρ為井液的密度kg/m3；g為重力加速度，m/s；S為封隔器橫截面積，m2。

2 封隔器坐封壓力

朱洪征［11］等人認(rèn)為：軸向應(yīng)力σx偏量為0時，封隔器處于穩(wěn)定狀態(tài)，在忽略溫度對封隔器膠筒彈性模量和超彈性系數(shù)影響的情況下，由式（2）～（5）可以計算行到封隔器坐封壓力，即

式中：F為封隔器坐封壓力，K N；S為封隔器橫截面積，m2。

3 計算實例

以國內(nèi)某油田X24-5井為例，根據(jù)分層采油地質(zhì)和工程方案，封隔器卡點位置L＝2 319.0 m，井液黏度η＝0.689 3MPa·s；封隔器參數(shù)為：內(nèi)徑Di＝50mm，外徑Do＝114mm，套管內(nèi)徑D＝124mm，油管外徑73mm，油管內(nèi)徑62mm，單位長度管柱的重力為95 N/m，井液為清水，密度為1。根據(jù)式（2）～（7）計算得到X24-5井封隔器坐封壓力為11.47MPa，取整為12MPa，現(xiàn)場實施1次坐封成功，油井日增油3.4 t，日降水5.7 m3。

在10余口分層采油油井現(xiàn)場應(yīng)用后，1次坐封有效率100%；油井單井平均日增油2.7 t，取得了滿意的分層采油效果。

4 結(jié)論

1） 封隔器坐封的成敗是分層采油技術(shù)成功應(yīng)用的關(guān)鍵因素之一，對后續(xù)油井能否順利檢泵作業(yè)也至關(guān)重要。

2） 計算封隔器在充滿井液的井筒中的徑向、軸向、周向的應(yīng)力，從而確定最佳坐封壓力，能保證封隔器處于穩(wěn)定狀態(tài)。

3） 確定多級封隔器的坐封壓力后，各級封隔器的坐封狀態(tài)還需要進(jìn)一步通過相關(guān)的數(shù)學(xué)模型計算確定。

參考文獻(xiàn)：

［1］ 郭穎.采出井6段以上細(xì)分配產(chǎn)技術(shù)［J］.石油鉆采工藝，2014，36（5）：106-108.

［2］ 大慶油田.對大慶油田老區(qū)穩(wěn)產(chǎn)的幾點認(rèn)識［J］.石油勘探與開發(fā)，1974（1）：19-24.

［3］ 新疆石油管理局.雙管分采工藝介紹［J］.石油勘探與開發(fā)，1976（3）：47-48.

［4］ 郭偉，于振東.兩層分采同步抽油技術(shù)研究與應(yīng)用［J］.石油鉆采工藝，2001，23（1）：61-63.

［5］ 劉玉文.遼河油田稠油分層采油技術(shù)［J］.石油鉆采工藝，2008，25（S1）：85-86.

［6］ 張慶華，康宜華.新型分層采油管柱與工具的研制［J］.石油機(jī)械，2002，30（3）：29-31.

［7］ 孫延安，姚寶春，姜滔，等.螺桿泵分層采油技術(shù)的應(yīng)用效果分析［J］.石油機(jī)械，2007，35（3）：48-49.

［8］ 李大建，甘慶明，牛彩云，等.橋式分采器的研制與應(yīng)用［J］.石油鉆采工藝，2014，36（3）：61-63.

［9］ 李大建，牛彩云，何淼，等.幾種分層采油工藝技術(shù)在長慶油田的適應(yīng)性分析［J］.石油地質(zhì)與工程，2011，25 （6）：124-127.

［10］ 閆晶波.分層采油防砂卡封隔器的研制與應(yīng)用［J］.科學(xué)技術(shù)與工程，2011，11（26）：6447-6449.

［11］ 朱洪征，姬園，呂旭，等.分層采油工藝管柱受力分析及優(yōu)化［J］.石油礦場機(jī)械，2010，39（10）：47-50.

［12］ 夏成宇，李萬斌，馮一璟，等.多層封隔器坐封機(jī)理研究［J］.石油機(jī)械，2014，42（2）：49-52.

［13］ 趙遠(yuǎn)綱.卡瓦式封隔器的受力分析與理論計算［J］.石油鉆采工藝，1983，10（6）：69-76.

［14］ 詹鴻運，劉志斌，程智遠(yuǎn)，等.水平井分段壓裂裸眼封隔器的研究與應(yīng)用［J］.石油鉆采工藝，2011，33（1）：123-125.

［15］ 劉鵬，高斌，羅建偉，等.大通徑高強(qiáng)度過電纜封隔器的研制與應(yīng)用［J］.石油鉆采工藝，2014，36（3）：126-127.

［16］ 付亞榮，嚴(yán)建奇，劉春平，等.封隔器座封壓力的確定方法及裝置，中國：201510276277.1［P］.2015-01-09.

［17］ 劉春花，劉峰，篡耀光，等.井液流動產(chǎn)生的作用力及其對桿柱受力影響［J］.石油礦場機(jī)械，2009，38（12）：34-38.

［18］ 任勇，桂捷，張華光，等.一種準(zhǔn)確確定封隔器坐封位置的方法［J］.石油機(jī)械，2007，35（8）：22-24.

［19］ 劉占廣.卡瓦式封隔器在井下的受力分析［J］.石油鉆采工藝，1994，6（5）：53-59.

Setting Pressure Coupling of Packer in Separate-layer Production String

F U Yarong
（No.5 Production Plɑnt，Huɑbei Oilfield Co.，PetroChinɑ，Xinji 052360，Chinɑ）

Abstract：Setting pressure of the packer in separate-layer production string is hard to control by experience. Radial and axial circu mferential stress model of the packerin wellhole was established to solve this disadvantage，and the result was Given by calculating with La me form ula.In the case of ignoring the influence of the Temperature to elastic modulus and elasticity coefficient of the packer element，when the axial stress deviator is zero，the packer would be in a stable state，and then the best setting pressure could be determined. The study could provide reference for the prom oted application of separate-layer production technology.

Key Words：separate-layer production；packer；setting pressure

作者簡介：付亞榮（1965-），男，四川平昌人，高級工程師，主要從事油氣田開發(fā)技術(shù)研究與應(yīng)用工作，E-mail：cy5_fyr @ petrochina.com.cn。

基金項目：中國石油股份有限公司重大專項“分層采油工藝試驗與應(yīng)用”（2014 E-05-08）

收稿日期：2015-07-03

文章編號：1001-3482（2016）01-0089-03

中圖分類號：T E931.2

文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A

doi：10.3969/j.issn.1001-3482.2016.01.020