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        基于動(dòng)力學(xué)試驗(yàn)的路基動(dòng)力參數(shù)特征研究

        2019-09-10 04:27:52許華斌
        西部交通科技 2019年11期
        關(guān)鍵詞:阻尼比粉質(zhì)黏土

        許華斌

        文章通過循環(huán)荷載試驗(yàn),研究粉質(zhì)黏土路基在不同含水率、圍壓、頻率條件下的動(dòng)力響應(yīng)。結(jié)果表明:粉質(zhì)黏土路基動(dòng)彈性模量、動(dòng)剪切模量與圍壓、循環(huán)荷載頻率為正相關(guān)關(guān)系,與含水率是負(fù)相關(guān)關(guān)系;阻尼比與含水率為負(fù)相關(guān)關(guān)系,與頻率和圍壓為正相關(guān)關(guān)系。各因素對(duì)動(dòng)力參數(shù)的影響程度重要性為:圍壓>含水率>頻率。

        路基;循環(huán)荷載;動(dòng)力參數(shù)

        U416.1A150483

        0?引言

        準(zhǔn)確獲取路基強(qiáng)度參數(shù)是進(jìn)行路基處理的關(guān)鍵。路基承擔(dān)車輛荷載不是一個(gè)穩(wěn)定值,而是一個(gè)動(dòng)態(tài)變化的過程,因此,研究動(dòng)力作用下路基動(dòng)力參數(shù)十分必要。循環(huán)荷載試驗(yàn)在動(dòng)力學(xué)研究中使用較多:吳鐘騰等[1]考慮循環(huán)荷載條件下軟土累計(jì)沉積結(jié)果,認(rèn)為應(yīng)變與循環(huán)次數(shù)為對(duì)數(shù)相關(guān)關(guān)系;韓培鋒等[2]研究循環(huán)荷載沖擊作用下機(jī)場(chǎng)跑道沉降規(guī)律,認(rèn)為隨次數(shù)增加變形速率降低;張建新等[3]采用循環(huán)荷載試驗(yàn)研究硫酸鹽漬土動(dòng)力特性,認(rèn)為應(yīng)根據(jù)重載列車型號(hào)合理控制列車速度以控制路基變形量;王嶺軍[4]采用循環(huán)荷載試驗(yàn)分析粗顆粒路基土動(dòng)力響應(yīng),認(rèn)為粗顆粒路基土在循環(huán)荷載下極短時(shí)間內(nèi)可達(dá)到峰值。根據(jù)前人研究可知循環(huán)荷載作用下巖土體響應(yīng)劇烈,強(qiáng)度劣化幅度大、速度快。實(shí)現(xiàn)循環(huán)荷載的方法較多,包括原位試驗(yàn)[5]、物理模擬[6]、數(shù)值模擬[7]、巖土體力學(xué)試驗(yàn)[8]等。

        本文結(jié)合前人研究成果,現(xiàn)場(chǎng)獲取某處路基原狀巖土試樣,采用室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn)研究路基粉質(zhì)黏土動(dòng)力學(xué)參數(shù),為路基處理及后期維護(hù)提供參考。

        1?試驗(yàn)方法

        1.1?試樣獲取及試驗(yàn)儀器

        試樣取自天然路基,巖土體類型為粉質(zhì)黏土,使用薄壁取樣器獲取原狀土樣,試驗(yàn)時(shí)使用重塑樣,試樣采用圓柱體,高12.5~12.7 cm,直徑為6.18 cm。原狀試樣的物理參數(shù)見表1。試驗(yàn)儀器采用動(dòng)三軸試驗(yàn)儀。

        1.2?試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

        根據(jù)前人所做研究[9-10],確定采用正弦波、等幅分級(jí)、單幅循環(huán)荷載,軸向動(dòng)應(yīng)變達(dá)到20%即可認(rèn)為試樣破壞。試驗(yàn)方案見表2。

        2?試驗(yàn)結(jié)果分析

        根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果繪制動(dòng)應(yīng)力-動(dòng)應(yīng)變曲線,見圖1。采用粘彈性模型耦合試驗(yàn)數(shù)據(jù),根據(jù)動(dòng)彈性模量和阻尼比反映循環(huán)荷載作用下,路基巖土體力學(xué)響應(yīng)的非線性和滯后性效應(yīng)。使用最小二乘法確定動(dòng)應(yīng)變幅值函數(shù)。

        圖1?加載過程中動(dòng)應(yīng)力σ-動(dòng)應(yīng)變?chǔ)抨P(guān)系曲線圖

        2.1?動(dòng)彈性模量分析

        動(dòng)彈性模量是粉質(zhì)黏土路基動(dòng)應(yīng)力-動(dòng)應(yīng)變的直接反映,是反映粉質(zhì)黏土動(dòng)應(yīng)力響應(yīng)特征的一個(gè)重要參數(shù)。動(dòng)彈性模量計(jì)算模型見圖2,采用式(1)計(jì)算:

        E=σmax-σminεmax-εmid(1)

        式中:Ed表示動(dòng)彈性模量;σmax、σmin分別表示一次循環(huán)荷載最大、最小動(dòng)應(yīng)力;εmax、εmid分別表示一次循環(huán)荷載最大、中間動(dòng)應(yīng)變。

        使用式(1)計(jì)算動(dòng)彈性模量時(shí)可以剔除動(dòng)荷載作用下粉質(zhì)黏土路基產(chǎn)生塑性變形的影響,即A~E部分。同時(shí),也可以反映出粉質(zhì)黏土動(dòng)力學(xué)響應(yīng)滯后性特征,即C~E部分。計(jì)算試樣動(dòng)彈性模量,繪制其與動(dòng)應(yīng)變的關(guān)系曲線。

        通過繪制曲線,粉質(zhì)黏土路基動(dòng)應(yīng)力-動(dòng)應(yīng)變曲線為雙曲線型,可采用Hardin-Drnevich模型研究動(dòng)彈性模量與動(dòng)應(yīng)變的關(guān)系函數(shù)。數(shù)學(xué)計(jì)算過程如下:

        σd=εda+bεd(2)

        式中:σd、εd分別表示動(dòng)應(yīng)力、動(dòng)應(yīng)變幅值;a、b表示試驗(yàn)常數(shù)。

        粉質(zhì)黏土動(dòng)彈性模量Ed也可采用如下計(jì)算方法:

        Ed=σdεd(3)

        聯(lián)合式(1)、式(2)得:

        Ed=1a+bεd(4)

        初始彈性模量Emax,即當(dāng)εd→0時(shí)曲線斜率,計(jì)算方法如下:

        Emax=1a(5)

        繪制不同條件下Ed與εd關(guān)系曲線,見下頁圖3。

        圖3(a)為圍壓為1 MPa,頻率為1 Hz條件下,不同含水率粉質(zhì)黏土路基動(dòng)彈性模量與動(dòng)應(yīng)變關(guān)系曲線。隨著含水率的增加,最大動(dòng)彈性模量逐漸降低,含水率從12%上升至15%的過程中,動(dòng)彈性模量下降幅度最大,這是因?yàn)楹蔬_(dá)到15%時(shí),超過了塑限13.7%,粉質(zhì)黏土強(qiáng)度衰減較大。

        圖3(b)為15%含水率,圍壓為1 MPa條件下,不同頻率Ed與εd的關(guān)系。循環(huán)荷載頻率越大,Ed最大值越大,但頻率對(duì)粉質(zhì)黏土路基動(dòng)力學(xué)參數(shù)的影響較小。

        圖3(c)為15%含水率,頻率為1 Hz,不同圍壓Ed與εd的關(guān)系。圍壓越大,Ed越大,且圍壓對(duì)Ed變化影響較大。

        出現(xiàn)這種現(xiàn)象的主要原因是:含水率低的粉質(zhì)黏土顆粒粘結(jié)好、摩擦力大,抗變形能力較強(qiáng)。隨著含水率提高,在“水滑”作用的影響下,顆粒間的粘結(jié)作用變差,在力的作用下更易發(fā)生變形,彈性模量降低。同時(shí),圍壓變化造成彈性模量變化的主要原因是在外力作用下,改變粉質(zhì)黏土顆粒間的結(jié)合程度。

        2.2?動(dòng)剪切模量

        動(dòng)剪切模量Gd是粉質(zhì)黏土路基抵抗動(dòng)剪切變形能力的反映,一般采用式(6)計(jì)算:

        Gd=σd2εd(1+μ)(6)

        因此,Gd與Ed關(guān)系為:

        Gd=Ed2(1+μ)(7)

        式中:μ為泊松比。

        由式(7)可知,Gd與Ed變化規(guī)律一致,此處不再重復(fù)描述。

        2.3?動(dòng)阻尼比

        動(dòng)阻尼比是巖土體吸收能量能力的反映。所有試驗(yàn)條件下,最大動(dòng)阻尼比計(jì)算結(jié)果見表3。從表3可知,最大動(dòng)阻尼比隨著粉質(zhì)黏土路基含水率、圍壓的增大而增大,隨著循環(huán)荷載頻率的提高而減小。這主要是因?yàn)椋簢鷫涸酱螅圪|(zhì)黏土顆粒之間接觸更好,循環(huán)荷載作用下形成的振動(dòng)波在粉質(zhì)黏土顆粒之間的傳播速度越快,其能量損失越小,因此動(dòng)阻尼比越小。含水率越高,粉質(zhì)黏土顆粒之間的接觸越差,粉質(zhì)黏土顆粒在循環(huán)荷載作用下更易產(chǎn)生顆粒間的錯(cuò)動(dòng),顆粒之間的摩擦作用將會(huì)消耗更大的能量,從而導(dǎo)致含水率越高,動(dòng)阻尼比越大的現(xiàn)象。

        3?結(jié)語

        (1)根據(jù)三軸試驗(yàn)結(jié)果,粉質(zhì)黏土路基動(dòng)模量隨著圍壓、頻率增大而增大,隨著含水率增大而減小;阻尼比隨著含水率的提升而提升,隨頻率、圍壓的降低而降低。其中圍壓對(duì)動(dòng)力學(xué)參數(shù)影響最大,頻率對(duì)其影響最小。

        (2)通過室內(nèi)力學(xué)試驗(yàn),可為路基土處理提供參考,在道路使用過程中為保證安全性和耐久性應(yīng)該注意控制路基含水率,保持在較低水平。同時(shí),過往車輛載重和車速應(yīng)該嚴(yán)格控制在規(guī)定范圍內(nèi)。

        [1]吳鐘騰,萬?華.考慮交通循環(huán)荷載的沿海地區(qū)道路軟土路基沉降研究[J].公路,2019(6):43-46.

        [2]韓培鋒,姜兆華,樊曉一,等.荷載循環(huán)沖擊下跑道軟土沉降及孔壓變化[J].浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2019,47(3):299-304.

        [3]張建新,藺廣涵,王一雄,等.循環(huán)荷載作用下硫酸鹽漬土路基動(dòng)力特性試驗(yàn)研究[J].地震工程與工程振動(dòng),2019,39(2):27-34.

        [4]王嶺軍.不同荷載形式下的路基粗粒土填料穩(wěn)定性分析[J].公路工程,2019,44(1):251-255.

        [5]潘?浩.軟土地基低路堤交通荷載作用影響研究[D].南京:東南大學(xué),2016.

        [6]孫永鑫,劉海濤,何春暉,等.循環(huán)荷載作用下粉土地基中剛性樁樁土相互作用研究[J].工業(yè)建筑,2018,48(11):111-115,181.

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        [9]李國(guó)維,蔣俊豪,侯宇宙,等.循環(huán)荷載下平面變形超固結(jié)軟土蠕變特征實(shí)驗(yàn)研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2019,41(9):1 745-1 751.

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