劉耀晟　秦　卓　李維亮　魏海東

(蘭州蘭石能源裝備工程研究院有限公司，甘肅730314)

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偏心底電弧爐生產(chǎn)工藝優(yōu)化

劉耀晟秦卓李維亮魏海東

(蘭州蘭石能源裝備工程研究院有限公司，甘肅730314)

摘要：介紹了偏心底電弧爐和鋼包精煉爐的主要技術(shù)參數(shù)和生產(chǎn)工藝，分析了偏心底電弧爐出鋼終點(diǎn)碳對(duì)鋼包精煉爐二次精煉的影響，優(yōu)化了偏心底電弧爐和鋼包精煉爐冶煉工藝，對(duì)高效、低成本生產(chǎn)高品質(zhì)鋼錠具有指導(dǎo)意義。

關(guān)鍵詞：偏心底電弧爐；終點(diǎn)碳；工藝優(yōu)化

針對(duì)某廠冶煉車間鋼錠冶煉生產(chǎn)過程中偏心底出鋼電弧爐(EBT-EAF)熔煉、鋼包爐外精煉(LF)、真空脫氣(VD)等工藝過程，對(duì)生產(chǎn)中存在的問題進(jìn)行分析，對(duì)工藝操作進(jìn)行優(yōu)化，對(duì)指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)、提高鋼錠質(zhì)量具有一定的指導(dǎo)意義。

1設(shè)備主要技術(shù)參數(shù)

該廠冶煉車間的主要設(shè)備包括EBT-EAF、LF和VD等。熔煉設(shè)備為30 t EBT-EAF，主要技術(shù)參數(shù)見表1。在實(shí)際生產(chǎn)過程中，爐役中后期最大出鋼量45 t，結(jié)合后續(xù)模鑄錠型，出鋼量一般在42 t左右。按照噸鋼電功率計(jì)算，額定變壓器噸鋼電功率為298 kVA/t(冶煉鋼水量以42 t計(jì))，只達(dá)到普通功率電弧爐的要求，相比目前國內(nèi)高功率和超高功率電弧爐的要求還有一定的差距[1](見表2)。由于變壓器額定容量過低，在冶煉過程中導(dǎo)致化料時(shí)間長和升溫慢，很大程度上限制了生產(chǎn)效率。與電弧爐配套使用的LF主要技術(shù)參數(shù)見表3。

2生產(chǎn)工藝

2.1電弧爐冶煉工藝

表1　30 t EBT-EAF主要技術(shù)參數(shù)

表2　不同功率的電弧爐

表3　LF爐主要技術(shù)參數(shù)

早期的電弧爐冶煉俗稱“老三期冶煉”，包括熔化期、氧化期和還原期。隨著冶煉設(shè)備的更新?lián)Q代，LF、VD和EAF-EBT配套使用，使電弧爐改進(jìn)為熔化期和氧化期兩期操作，主要包括熔化廢鋼料、脫P(yáng)和升溫，大大縮短了熔煉時(shí)間。電弧爐冶煉工藝的氧化操作和終點(diǎn)碳控制對(duì)鋼錠質(zhì)量、生產(chǎn)效率、成本控制等有重要影響。

2.1.1氧化操作

氧化期的作用是去除鋼液中的氣體(H和N)及非金屬夾雜物。氧化期操作要高溫氧化(T≥1 600℃)、激烈沸騰、自動(dòng)大量流渣，保證氧化期脫碳量≥0.30%。但也有技術(shù)人員認(rèn)為鋼包精煉和真空脫氣也可以去除氣體和非金屬夾雜物，因此電弧爐不需要氧化期操作和保證脫碳量。但是，LF爐和VD爐的脫氣和去除夾雜物能力有限，而氧化期既能保證脫碳量，又能造泡沫渣，鋼液激烈沸騰，通過自動(dòng)大量流渣，可以達(dá)到大量去除氣體和夾雜物的目的，為二次精煉提供較純凈的鋼液[2]。

2.1.2終點(diǎn)碳控制

電弧爐出鋼終點(diǎn)碳是衡量鋼中氧質(zhì)量分?jǐn)?shù)的重要依據(jù)，對(duì)LF爐外精煉脫氧劑消耗、增碳劑用量以及LF爐處理時(shí)間等有很大的影響[3]。關(guān)于電弧爐終點(diǎn)碳對(duì)冶煉過程的影響，實(shí)踐了兩條工藝路線：工藝1—控制終點(diǎn)碳和工藝2—不控制終點(diǎn)碳。

(1)控制終點(diǎn)碳：裝料時(shí)用石墨電極高配碳，只在熔化后期用拉瓦爾氧槍吹氧助熔，氧化期嚴(yán)格控制脫碳量≥0.30%，根據(jù)不同鋼種控制終點(diǎn)碳含量。該工藝的缺點(diǎn)是電弧爐操作周期長，氧化期需要插電極增碳。

(2)不控制終點(diǎn)碳：裝料時(shí)用石墨電極高配碳，熔化前期用拉瓦爾氧槍吹氧助熔，氧化期對(duì)脫碳量不做要求，電弧爐只要將P控制在較低范圍，達(dá)到出鋼溫度即可出鋼。該工藝的優(yōu)點(diǎn)是縮短電弧爐操作時(shí)間，簡(jiǎn)化操作步驟。

統(tǒng)計(jì)兩種工藝出鋼終點(diǎn)碳，結(jié)果見表4。從表4可以看出，工藝2出鋼終點(diǎn)碳均在0.03%～0.06%范圍，而工藝1終點(diǎn)碳是根據(jù)不同鋼種控制在不同范圍。根據(jù)碳氧積理論[4]，EBT出鋼鋼中氧含量取決于終點(diǎn)碳，終點(diǎn)碳越低，則氧含量越高，勢(shì)必影響LF精煉脫氧造白渣。

表4　兩種工藝EBT出鋼終點(diǎn)碳含量

2.2LF爐外精煉工藝

LF爐外精煉關(guān)鍵在于快速造白渣。造白渣的目的是脫硫、脫氧、提高合金收得率、去氣去夾雜。白渣是指二元堿度CaO/SiO2?1.5，F(xiàn)eO+MnO+Cr2O3?1.0%，在粘渣棒上呈現(xiàn)白色的爐渣[5]。脫氧采用沉淀脫氧和擴(kuò)散脫氧相結(jié)合。沉淀脫氧是向鋼液中加入能與氧形成穩(wěn)定氧化物的元素(脫氧劑)，而形成的氧化物(脫氧產(chǎn)物)能憑自身的浮力或鋼液的對(duì)流運(yùn)動(dòng)而排出。沉淀脫氧見圖1。擴(kuò)散脫氧是利用氧化鐵含量很低的熔渣處理鋼液，使鋼液中氧經(jīng)擴(kuò)散進(jìn)入熔渣中而不斷降低[4]，其限制性環(huán)節(jié)是鋼中[FeO]向渣中擴(kuò)散。擴(kuò)散脫氧見圖2。

圖1　沉淀脫氧

圖2　擴(kuò)散脫氧

2.2.1LF精煉工藝操作

LF爐工藝操作為鋼包開到位，先喂Al線控制氧活度，再加石灰、螢石調(diào)渣，送電升溫，同時(shí)分批加入SiC、Fe-Si、C粉擴(kuò)散脫氧，形成白渣或花白渣時(shí)取樣測(cè)溫，加合金調(diào)整化學(xué)成分至成分、溫度合適，白渣保持≥20 min出鋼。

2.2.2兩種工藝的LF精煉處理時(shí)間比較

兩種出鋼終點(diǎn)碳工藝的LF爐處理時(shí)間見表5。

從表5看出，工藝2 LF爐的處理時(shí)間遠(yuǎn)多于工藝1，主要原因是工藝2的調(diào)白渣時(shí)間和白渣下微調(diào)成分時(shí)間較長。

在LF爐造白渣階段，隨著鋼液中的[FeO]向渣中擴(kuò)散，與粉狀脫氧劑發(fā)生還原反應(yīng)，使鋼液中的[O]不斷降低，直到渣中FeO+MnO+Cr2O3?1.0%，這時(shí)熔渣呈白色。擴(kuò)散脫氧的限制性環(huán)節(jié)是鋼液中[FeO]向渣中的擴(kuò)散，根據(jù)兩種工藝的電弧爐出鋼終點(diǎn)碳含量，得出工藝1鋼液中的氧含量低于工藝2，所以工藝1比工藝2的調(diào)白渣時(shí)間大大縮短。

表5　兩種出鋼終點(diǎn)碳工藝的LF爐處理時(shí)間

在白渣下微調(diào)合金成分，主要差別在于碳含量的調(diào)整。因?yàn)楣に?嚴(yán)格控制終點(diǎn)碳，在精煉后期微調(diào)成分時(shí)，鋼液碳含量嚴(yán)格按照成品下限控制，因此微調(diào)成分可以一次到位。而工藝2在精煉后期微調(diào)成分時(shí)，由于電弧爐出鋼碳含量很低，而調(diào)白渣階段又要控制增碳量，防止碳含量超過成品范圍，所以微調(diào)成分時(shí)，碳含量距目標(biāo)含量有較大偏差，微調(diào)要進(jìn)行兩至三次，最終導(dǎo)致工藝2白渣下調(diào)成分時(shí)間比工藝1長。

對(duì)于中碳合金鋼的LF處理總時(shí)間，工藝1在(50～65)min，這是正常的精煉時(shí)間；而工藝2在(130～150)min，處理時(shí)間過長，這將導(dǎo)致生產(chǎn)不緊湊，鋼液夾雜物增加，鋼包壽命縮短等問題，嚴(yán)重影響生產(chǎn)成本和耐材消耗，甚至在精煉過程中還會(huì)引發(fā)鋼包冒渣燒壞設(shè)備，溫度過高燒穿鋼包等安全事故。

3兩種工藝的原材料消耗比較

工藝1和工藝2在EAF和LF對(duì)各種原材料的平均消耗見表6。

表6　兩種工藝的原材料消耗對(duì)比

從表6看出，在氧氣消耗上，工藝2是工藝1的兩倍以上。這是因?yàn)楣に?在熔化初期吹氧助熔，所用的拉瓦爾氧槍的氧氣壓力高，流量大，并且吹氧嘴朝下，不能很好的切割爐料，氧氣利用率低，造成成本浪費(fèi)。因此建議EAF-EBT吹氧助熔階段用自耗式氧槍代替拉瓦爾氧槍，一方面可以很好的起到切割爐料吹氧助熔的作用，另一方面也節(jié)省氧氣。

在石灰消耗上，工藝1遠(yuǎn)多于工藝2。分析原因是工藝1的EAF-EBT氧化期自動(dòng)大量流渣，不斷的造新渣需要補(bǔ)充石灰，就會(huì)造成石灰用量增加。而大量的流渣換渣操作才能有效的去除鋼液中的氣體和夾雜物，排出爐外，提高了鋼液質(zhì)量。

在插電極增碳上，工藝1由于熔化期吹氧助熔氧壓過高等原因，造成熔化期結(jié)束后鋼中碳含量過低，而為了保證氧化期脫碳量和終點(diǎn)碳，必須插電極增碳。但這在工藝中是不允許的，因?yàn)椴咫姌O增碳使電極消耗增加，成本增加，并且電極端面減小，會(huì)影響后續(xù)供電起弧穩(wěn)定性。采用高配碳和在氧化期吹氧配噴C粉設(shè)備，造泡沫渣，一方面能保證自動(dòng)大量流渣，較好的去氣去夾雜，另一方面也確保脫碳量≥0.30%和終點(diǎn)碳含量。

在粉狀脫氧劑用量上，由于工藝2出鋼終點(diǎn)碳低，鋼中氧含量高，所以在LF爐精煉還原期的粉狀脫氧劑用量要高于工藝1。因此在嚴(yán)格控制終點(diǎn)碳的同時(shí)，還應(yīng)在出鋼過程適當(dāng)增加Al餅加入量，做好前期脫氧工作。

在增碳劑用量上，工藝1從電弧爐出鋼到LF爐，就嚴(yán)格控制碳含量，再加上包中合金化過程加合金所增碳量，很好的將碳含量控制在目標(biāo)范圍，因此在LF爐增碳劑用量很少，工藝要求增碳不得超過0.05%。而工藝2，例如35CrMo，電弧爐出鋼終點(diǎn)碳0.05%，合金化加高碳錳鐵和高碳鉻鐵增碳0.16%，要達(dá)到目標(biāo)碳含量0.35%還需要增碳量0.14%，用增碳劑至少60 kg。

4結(jié)論

(1)偏心底電弧爐采用熔氧操作，爐料發(fā)紅即吹氧助熔，用自耗式氧槍代替拉瓦爾氧槍，來回晃動(dòng)，充分發(fā)揮切割爐料，吹氧助熔的作用。

(2)電弧爐氧化期噴C粉造泡沫渣，高溫氧化，激烈沸騰，自動(dòng)大量流渣，保證脫碳量≥0.30%和電弧爐去氣去夾雜效果。

(3)電弧爐出鋼終點(diǎn)碳嚴(yán)格按照不同鋼種要求控制。低碳鋼終點(diǎn)碳≥0.06%，嚴(yán)禁過氧化。對(duì)于中、高碳鋼終點(diǎn)碳要考慮加合金所帶入碳含量，使碳含量達(dá)到該鋼種規(guī)格下限，即：該鋼種碳規(guī)格下限-加合金帶入碳量-0.05%≤終點(diǎn)碳≤該鋼種碳規(guī)格下限-加合金帶入碳量。

(4)LF爐應(yīng)盡快造白渣，白渣保持時(shí)間≥20 min，確保良好的精煉效果。

參考文獻(xiàn)

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[5]俞海明.電爐鋼水的爐外精煉技術(shù)[M]. 北京:冶金工業(yè)出版社，2010.

編輯杜敏

Optimization of Production Process for Eccentric

Bottom Tapping Electric Arc Furnace

Liu Yaosheng, Qin Zhuo, Li Weiliang, Wei Haidong

Abstract：The main technical parameters and the production process of eccentric bottom tapping electric arc furnace and ladle refining furnace have been described. Meanwhile, the influence of end point carbon of eccentric bottom tapping electric arc furnace on the secondary refining of ladle refining furnace has been analyzed. Furthermore, the smelting processes of eccentric bottom tapping electric arc furnace and ladle refining furnace have been optimized, so as to efficiently produce the high quality ingot at a low cost.

Key words：eccentric bottom tapping electric arc furnace; end point carbon; process optimization

作者簡(jiǎn)介：劉耀晟(1991—)，男，助理工程師，本科，主要從事電弧爐煉鋼工藝研究。電話：18394286983，E-mail:liuyaosheng2579@qq.com

收稿日期：2015—11—05

中圖分類號(hào)：TF741.5

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B