鄭曉龍 曾永平 游勵暉 樊啟武

(中鐵二院工程集團有限責(zé)任公司, 成都 610031)

鐵路橋梁減震卡榫的設(shè)計與應(yīng)用性能研究

鄭曉龍 曾永平 游勵暉 樊啟武

(中鐵二院工程集團有限責(zé)任公司, 成都 610031)

為了探索有效限制縱向隔震橋梁在中小地震作用下的位移以及大震下不發(fā)生落梁和碰撞的方法，文章提出并探討了由減震卡榫裝置和摩擦擺式支座組成組合隔震支座體系的解決方案。結(jié)果表明：減震卡榫裝置能夠提供橫向、縱向和豎向剛度，形成由摩擦擺支座-金屬阻尼器-橋墩底塑性鉸組成的三級減震耗能體系，且具有限位功能，中小震下可有效限制主梁位移；與摩擦擺式支座組合形成減震支座體系后，能有效地提高體系耗能能力，保護橋梁上部結(jié)構(gòu)不發(fā)生碰撞和落梁等嚴重震害；相對于傳統(tǒng)摩擦擺支座，組合減震支座體系在近斷層地震區(qū)域鐵路橋梁也適用。

摩擦擺支座； 減震卡榫； 擬靜力試驗

常規(guī)的橋梁減隔震支座是橋梁抗震系統(tǒng)耗能部位，也是最為薄弱部位，當(dāng)上部結(jié)構(gòu)傳來的慣性力大于橋梁支座的強度時，支座錨固螺栓拔出剪斷，活動支座脫落及支座本身破壞，導(dǎo)致發(fā)生梁體碰撞[1]。單純依賴支座位移來耗能可能會引發(fā)落梁等嚴重震害，且上部結(jié)構(gòu)地震力無法有效傳遞到下部結(jié)構(gòu)，造成下部結(jié)構(gòu)材料浪費。合理設(shè)置減隔震裝置，在降低地震力的同時，還可以調(diào)整地震力在下部結(jié)構(gòu)間的分配，使整個體系的受力分配更趨合理。摩擦擺式支座是較為常用的一種減隔震裝置，重量輕、等效阻尼比大，具有正常支座功能與減隔震功能分離的優(yōu)點，但摩擦擺支座隔震系統(tǒng)在鐵路橋梁上的應(yīng)用存在諸多缺陷。綜合上述，摩擦擺減隔震支座在鐵路橋梁的減隔震應(yīng)用上具有一定的局限性[2-3]。為了探索有效限制縱向隔震橋梁在中小地震作用下的位移，以及大震下不發(fā)生落梁和碰撞的方法，本文提出了由減震卡榫和摩擦擺式支座組成組合隔震支座的解決方案，其中支座承受橋梁豎向荷載，滿足橋梁轉(zhuǎn)動功能，減震卡榫可適應(yīng)結(jié)構(gòu)溫度變形，在橋梁正常運營工況下不起作用，地震情況下耗能減震，并起到防落梁作用[4]。

1 構(gòu)造形式與力學(xué)性能

1.1 構(gòu)造形式

減震卡榫裝置應(yīng)能夠滿足梁體在一般沖擊荷載和地震下有效限制橋梁橫向、豎向、縱向位移，保證減震卡榫裝置在大震時發(fā)生屈服耗能，且能有效提高下部結(jié)構(gòu)受力，又不至于增加橋墩下部結(jié)構(gòu)震害，中小地震時起到保護限位作用，同時保證摩擦擺支座的隔震作用，合理選擇卡榫的屈服強度以及間隙間距是設(shè)計關(guān)鍵。為保證裝置的地震耗能能力，采用高延性的軟鋼鍛件，將軟鋼鍛后熱處理，再數(shù)控加工成形。在發(fā)生變形時，能耗散部分地震或其它沖擊荷載的能量，其塑性鉸地震循環(huán)次數(shù)可達數(shù)十次，具備水平和豎向減震耗能功效，能實現(xiàn)防落梁功能；安裝簡單方便，同時易于檢查、維修和更換。其主要構(gòu)造及橋梁上布置位置如圖1所示。

圖1 卡榫裝置及橋梁上的安裝位置

1.2 設(shè)計與計算原理

間隙金屬阻尼器中的下部耗能桿(下稱卡榫)采用等強度設(shè)計理念，盡可能最大化塑性鉸長度，達到耗能減震目的。在地震作用下，結(jié)構(gòu)的塑形和破壞都集中在該裝置上，而不會出現(xiàn)橋梁其他部位的損傷。在常遇地震和設(shè)計地震下，套筒內(nèi)弧形彈性鋼板受擠壓后屈服，能夠同時消耗橫向和豎向地震力；彈性墊緩沖了套筒和減震卡榫的碰撞沖擊，在罕遇地震作用下，卡榫在其下部錐柱構(gòu)造段上形成塑性鉸，實現(xiàn)耗能。同時，設(shè)計時要保證這種阻尼器還具備水平兩向和豎向的減震能耗功效。由國內(nèi)外的試驗研究成果可知，各種軟鋼類彈塑性耗能器的滯回性能相近，可以采用相同的恢復(fù)力計算模型。彈塑性耗能器的恢復(fù)力模型主要包括理想彈塑性模型、雙線性強化模型和Ramberg-osgood 模型，其中最理想的彈塑性耗能器數(shù)學(xué)模型是Ramberg-osgood模型，本裝置的恢復(fù)力模型簡化為雙線型強化模型，結(jié)構(gòu)可按純彎曲時的正應(yīng)力計算公式計算，結(jié)合彈塑性力學(xué)分析彈塑性后屈服現(xiàn)象，并對塑性加載階段進行研究[5]。當(dāng)梁體的最外層纖維的應(yīng)力達到材料的屈服應(yīng)力時所能承受的最大彎矩稱為彈性極限彎矩：

(1)

式中：Ms——梁截面的彈性極限彎矩；σs——梁體材料的屈服應(yīng)力；b——矩形截面的寬；h——矩形截面的高；W——截面的抗彎截面模量。

對應(yīng)的梁體的曲率：

Rs=Ms/EI=2σs/Eh

(2)

式中：Rs——梁體所受彎矩達到其彈性極限彎矩時的曲率；

E——梁體材料的彈性模量；

I——梁截面的慣性矩。

(3)

(4)

式中y為矩形截面高度方向的坐標，原點為截面高度的中心位置。

對耗能卡榫的結(jié)構(gòu)形式進行設(shè)計，首先確定其截面的形式。常用截面形狀系數(shù)η的取值為：圓環(huán)η=1.25，矩形η=1.5，圓形η=1.5，菱形η=2.0。菱形截面的截面形狀系數(shù)最大，若采用該截面，卡榫的加工難度較大；圓環(huán)截面的截面形狀系數(shù)較小，且若采用該截面，卡榫的加工難度大；圓形截面和矩形截面的截面形狀系數(shù)相同，考慮加工因素，采用圓形截面為宜。采用圓形截面時，屈服彎矩：

(5)

圓形截面的實際彎矩：

(6)

式中r為圓形截面的截面半徑。

圓形截面名義彎矩與彈性屈服彎矩的關(guān)系:

(7)

式中Ke值等于卡榫裝置所選鋼材屈服平臺的最大應(yīng)變與屈服應(yīng)變的比值，表征是鋼材屈服平臺的長度。對應(yīng)卡榫屈服、極限剪力都可按：P=Ms/L計算。根據(jù)多組試驗結(jié)果，偏于設(shè)計保守考慮，在實橋有限元分析時，極限延性可取為20倍屈服位移。鋼構(gòu)件強化剛度系數(shù)一般取1/25。

2 有限元分析和擬靜力試驗

為了驗證理論公式的準確性，精確計算構(gòu)件的屈服強度和屈服點，采用通用有限元計算程序ANSYS進行仿真分析，采用實體單元和隨動強化準則進行模擬，主要模型和滯回曲線結(jié)果如圖2所示。通過有限元計算結(jié)果選取合適的鋼材來進行試驗加工，計算了3種不同屈服點鋼材構(gòu)件的屈服強度和位移，如表1所示。

圖2 ANSYS計算模型及滯回曲線

屈服強度/MPa屈服力/t屈服位移/mm極限力/t極限位移/mm2965．93．77．81723226．44．38．15752104．253．15．7671

試制試驗是驗證卡榫耗能效果最準確、有效的手段。開展了3批次試制試驗，共進行了12個構(gòu)件的屈服強度、極限延性、極限強度和低周疲勞等試驗。采用試驗加載儀器為MTS動態(tài)加載疲勞機，展示3組構(gòu)件計算結(jié)果和試驗結(jié)果。對比計算結(jié)果與試驗結(jié)果可知，構(gòu)件屈服強度、屈服位移及耗能滯回曲線計算結(jié)果與試驗結(jié)果相符，構(gòu)件滯回曲線飽滿，延性高，低周疲勞強度高，地震下阻尼耗能循環(huán)次數(shù)可達70次以上，試驗加載過程及試驗滯回曲線如圖3所示。

圖3 卡榫耗能試驗及滯回曲線

3 實橋應(yīng)用檢算

選取典型鐵路橋梁作為建模依據(jù)， 采用三維框架結(jié)構(gòu)的非線性動靜力分析通用軟件UC-win/FRAME(3D)軟件進行模擬，橋墩的非線性通過纖維單元模型來模擬。在纖維單元中，每個構(gòu)件沿其縱向被分割成若干單元，而每個單元的特性由橫斷面來代表，其橫斷面又進行網(wǎng)絡(luò)分割形成若干纖維束，各纖維束可以選擇不同的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系[6-7]。計算后，相應(yīng)纖維可根據(jù)應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系以及損傷準則輸出損傷指標和損傷等級，其中鋼筋的損傷等級分為4個等級，分別為壓縮屈服、拉伸屈服、容許拉伸和斷裂，混凝土損傷等級優(yōu)先順序為：裂縫<輕微<終極Ⅰ<終極Ⅱ<破壞。分別建立采用普通摩擦擺支座的簡支梁橋模型和采用組合隔震支座的簡支梁橋模型，選擇20條來自1999年9月21日臺灣集集地震的典型加速度記錄進行計算對比分析，間隙金屬阻尼器骨架曲線如圖4所示。

在地震波激勵下采用摩擦擺橋墩損傷情況和金屬阻尼器的滯回曲線分別如圖5、圖6所示?？梢钥吹?，隨著間隙金屬阻尼器的引入，橋梁體系水平剛度增加，限位能力增強，橋梁上部結(jié)構(gòu)地震荷載就會更多地傳遞到橋墩，發(fā)揮了橋墩的強度，并避免了主梁的過大位移和碰撞，整個體系耗能效果比摩擦擺結(jié)構(gòu)提高10%左右[8]。

圖4 阻尼器的雙折線骨架曲線

圖5 采用摩擦擺支座的橋墩地震損傷情況

圖6 金屬阻尼器滯回曲線

4 結(jié)論

通過理論推導(dǎo)、計算分析和試驗?zāi)M可知：

(1)減震卡榫裝置能夠提供橫向、縱向和豎向剛度，形成三級減震耗能體系，且具有限位功能，中小震下可有效限制主梁位移；

(2)與摩擦擺式支座組合形成減震支座體系后，能有效地提高體系耗能能力，保護橋梁上部結(jié)構(gòu)不發(fā)生碰撞和落梁等嚴重震害；

(3)相對于傳統(tǒng)摩擦擺支座，組合減震支座體系在近斷層地震區(qū)域鐵路橋梁也適用。

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(編輯：蘇玲梅 劉彥琳)

Research on Design and Application Properties of Railway Bridge Damping Tenon

ZHENG Xiaolong ZENG Yongping YOU Lihui FAN Qiwu

(China Railway Eryuan Engineering Group Co., Ltd, Chengdu 610031,China)

In order to explore effectively methods of limiting the longitudinal seismic isolation of bridges under small earthquake displacement and preventing beams falling and collision in earthquake, a damping tenon device and the friction pendulum bearings composed of combined isolation system scheme are put forward and discussed. The results show that the Damping tenon device can provide lateral, longitudinal and vertical stiffness, the formation of three level energy dissipation system and a limiting function under small earthquakes can be effectively limits the displacement of main beam. Damping bearing system with friction pendulum bearing combination can effectively improve the energy dissipation capacity of the system, the protection of bridge upper structure does not occur collision and falling beams and other serious damage. Compared with the traditional friction pendulum bearing, the combined vibration damping bearing system is also suitable for the railway bridge in the near-fault earthquake area.

friction pendulum bearings; damping tenon; simulated static test

2016-05-10

鄭曉龍(1976-)，男，教授級高級工程師。

1674—8247(2016)06—0030—04

U24

A