廖保華，曾美揚(yáng)，毛曉軍，沈小冒

（中車株洲電機(jī)有限公司，湖南株洲412001）

微線規(guī)漆包圓銅導(dǎo)線焊接工藝

廖保華，曾美揚(yáng)，毛曉軍，沈小冒

（中車株洲電機(jī)有限公司，湖南株洲412001）

微線規(guī)漆包圓銅導(dǎo)線主要用于小型電機(jī)、變壓器產(chǎn)品線圈制作，在制造過(guò)程中線圈引出線常常需要焊接，由于漆包圓銅導(dǎo)線直徑小，在焊縫金屬特別是在熱影響區(qū)容易斷裂。針對(duì)這種微線規(guī)漆包圓銅導(dǎo)線的焊接質(zhì)量問(wèn)題，以微線規(guī)（φ0.17 mm與φ0.67 mm）漆包圓銅導(dǎo)線焊接為例，從漆包線焊前去漆膜方式、漆包線搭接形式、漆包線焊接方法等方面著手，通過(guò)大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，不斷完善焊接工藝，使得該型微線規(guī)漆包圓銅導(dǎo)線焊接質(zhì)量完全達(dá)到了產(chǎn)品使用要求。

微線規(guī)漆包圓銅導(dǎo)線；去漆膜方式；搭接形式；焊接方法

0 前言

在小型電機(jī)、變壓器產(chǎn)品線圈制作中，常常使用線規(guī)直徑很?。ㄈ绂?.17 mm）的漆包圓銅導(dǎo)線（簡(jiǎn)稱“漆包線”）。為避免線圈引線頭斷裂，通常采用大于線圈線規(guī)（如φ0.67 mm）的引出線與外接口連接，小線規(guī)與大線規(guī)焊接前的去漆膜方式、搭接形式及焊接方法的選擇直接決定了焊接接頭質(zhì)量。將漆包線焊前去漆方式、漆包線搭接形式（纏繞方式）、焊接工藝等作為研究重點(diǎn)，通過(guò)大量工藝試驗(yàn)，確定合適的焊接工藝，并成功應(yīng)用于產(chǎn)品制造。

1 焊前漆包線去漆膜方式驗(yàn)證

漆包線表面有一層薄薄的漆膜，為保證焊接質(zhì)量，焊接前須清除漆膜。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)操作條件，選擇了兩種去漆膜的方式，一種是直接用砂紙進(jìn)行打磨，另一種是采用火焰去漆后用砂紙打磨。對(duì)三組試驗(yàn)?zāi)覆摹岚€（母材）、火焰去漆膜后用砂紙打磨的去漆膜漆包線、直接用砂紙打磨的去漆膜漆包線，每組3個(gè)試樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果評(píng)估去漆膜方式對(duì)漆包線強(qiáng)度的影響，試驗(yàn)條件和試驗(yàn)結(jié)果如表1所示。

由表1可知，φ0.17 mm漆包線試驗(yàn)?zāi)覆?，在焊接前采用火焰去漆后用砂紙打磨去漆膜，?qiáng)度降低9.57％，在焊接前直接用砂紙打磨去漆膜，強(qiáng)度降低15.31％；φ0.67 mm漆包線試驗(yàn)?zāi)覆?，在焊接前采用火焰去漆后用砂紙打磨去漆膜，?qiáng)度降低10.77％，在焊接前直接用砂紙打磨去漆膜，強(qiáng)度降低12.17％。說(shuō)明采用這兩種去漆膜方式對(duì)漆包線母材的強(qiáng)度有一定影響，且火焰去漆后用砂紙打磨去漆膜對(duì)漆包線強(qiáng)度影響較小，因此后續(xù)工藝驗(yàn)證試件漆包線焊接前，采用火焰去漆再用砂紙打磨的去漆膜方式進(jìn)行驗(yàn)證。

表1 焊接前不同去漆膜方式下漆包線拉伸試驗(yàn)

2 焊接工藝驗(yàn)證及分析[1-2]

2.1 焊接方法及焊材的選擇

銅及其合金的焊接方法較多，考慮線規(guī)很小，避免溫度過(guò)高燒損母材，選擇溫度較低的軟釬焊，通過(guò)30 W數(shù)顯溫控電烙鐵加熱，采用φ1.0 mm錫鉛釬料填充，松香作為焊劑。

2.2 漆包線焊接接頭搭接形式驗(yàn)證

漆包線焊接接頭搭接有三種不同的形式，分別采用φ0.17 mm單根漆包線與φ0.17 mm單根漆包線纏繞、φ0.67mm單根漆包線與φ0.17mm單根漆包線纏繞、φ0.67mm單根漆包線與φ0.17mm三根漆包線纏繞，如圖1～圖3所示。采用錫釬焊方法各制作三件試件并進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)，試驗(yàn)條件及試驗(yàn)結(jié)果如表2所示。

圖1 搭接形式（φ0.17 mm單根漆包線與φ0.17 mm單根漆包線纏繞）

圖2 搭接形式（φ0.67 mm單根漆包線與φ0.17 mm單根漆包線纏繞）

圖3 搭接形式（φ0.67mm單根漆包線與φ0.17 mm三根漆包線纏繞）

由表2可知，采用不同的去漆膜方式，對(duì)漆包線間不同搭接方式的漆包線強(qiáng)度影響差別不大。對(duì)于φ0.17mm單根漆包線與φ0.17mm或φ0.67 mm單根漆包線焊接來(lái)說(shuō)，拉伸試驗(yàn)時(shí)斷裂在φ0.17mm漆包線焊接熱影響區(qū)，說(shuō)明焊接熱影響區(qū)是焊接接頭最脆弱的地方，焊接接頭強(qiáng)度低于φ0.17mm漆包線母材強(qiáng)度。

對(duì)于φ0.67 mm單根漆包線與φ0.17 mm三根漆包線焊接來(lái)說(shuō)，拉伸試驗(yàn)時(shí)斷裂在φ0.17 mm單根漆包線母材處，說(shuō)明三根漆包線組合在一起后提高了漆包線焊接處整體強(qiáng)度，焊接接頭強(qiáng)度高于φ0.17 mm單根漆包線母材強(qiáng)度，這樣可避免因焊接而引起的漆包線連接強(qiáng)度降低問(wèn)題，從而更好地保證漆包線焊接質(zhì)量。

3 結(jié)論

通過(guò)大量焊接試驗(yàn)及工藝驗(yàn)證，采用的焊接工藝完全解決了微線規(guī)（φ0.17 mm與φ0.67 mm）漆包圓銅導(dǎo)線焊接容易出現(xiàn)的焊接接頭斷裂質(zhì)量問(wèn)題，保證了現(xiàn)有產(chǎn)品漆包線焊接質(zhì)量的可靠性。

此次微線規(guī)（φ0.17 mm與φ0.67 mm）漆包圓銅導(dǎo)線焊接工藝的研究不僅解決了現(xiàn)有產(chǎn)品漆包線間焊接的質(zhì)量問(wèn)題，也為其他微線規(guī)漆包線間焊接工藝研究積累了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。

表2 漆包線不同搭接形式拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)匯總

[1]方洪淵.簡(jiǎn)明釬焊工手冊(cè)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2001.

[2]陳祝年.焊接工程師手冊(cè)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2002：1142-1144.

Welding process of micro-wire enamelled round copper wire

LIAO Baohua，ZENG Meiyang，MAO Xiaojun，SHEN Xiaomao
（CRRC Zhuzhou Electric Motor Co.，Ltd.，Zhuzhou 412001，China）

Microwireenamelledroundcopperwireweldingismainlyusedinsmallmotor,transformerproductsmanufacturing,andweldedjoints inheataffectedzoneareeasilybroken.Inviewofthiskindofmicrowireenamelledroundcopperwireweldingqualityproblems，withmicrowire gauge（φ0.17 mmand φ0.67 mm）enamelled round copper wire weldingfor example，from the way to paint film of enamelled wire before welding，enameledwireformoflapjoint，enameledwireweldingmethod，throughalotofexperimentaldataanalysisandresearch，andconstantly improvetheweldingprocess，makethemicrowire enamelledroundcopperwireweldingqualityfullymeettherequirementsoftheproduct.

micro-wire enamelled round copper wire；way to paint film；overlapping forms；welding method

TG457

B

1001－2303（2016）06－0093-03

10.7512/j.issn.1001-2303.2016.06.19

2016-05-07

廖保華（1972—），男，湖南新化人，高級(jí)工程師，碩士，主要從事變壓器產(chǎn)品工藝研發(fā)工作。