王建新,殷 亮,彭 育
(中國(guó)電建集團(tuán)華東勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,浙江 杭州 310014)
?
水電站進(jìn)水口攔污漂結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及穩(wěn)定分析研究
王建新,殷亮,彭育
(中國(guó)電建集團(tuán)華東勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,浙江杭州310014)
摘要:目前處理大型水電站進(jìn)水口前污雜物的有效手段是攔污漂技術(shù)。為此,針對(duì)富春江水電站攔污漂工程,采用有限元方法對(duì)岸端、壩端攔污漂錨固墩結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)行分析復(fù)核,揭示結(jié)構(gòu)應(yīng)力應(yīng)變特性,配置相應(yīng)的鋼筋。采用極限平衡方法對(duì)結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定進(jìn)行研究,評(píng)價(jià)建筑物的安全性。通過(guò)數(shù)值計(jì)算與工程經(jīng)驗(yàn)的參考,驗(yàn)證進(jìn)水口攔污漂設(shè)計(jì)的合理性。
關(guān)鍵詞:進(jìn)水口;攔污漂;錨固墩;結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì);穩(wěn)定分析
1問(wèn)題的提出
水電站上游庫(kù)區(qū)受沿岸水土流失、生產(chǎn)及生活設(shè)施對(duì)環(huán)境污染的影響,造成各種污雜物流入庫(kù)區(qū),大量的污雜物流至壩前,容易造成進(jìn)水口攔污柵堵塞,電能損失,嚴(yán)重者壓垮攔污柵,直接導(dǎo)致停機(jī),嚴(yán)重影響了機(jī)組的發(fā)電效率和運(yùn)行安全,給國(guó)家?guī)?lái)大量經(jīng)濟(jì)損失。采用攔污漂技術(shù)是綜合治理壩前污雜物的最有效手段,可以有效解決污雜物對(duì)進(jìn)水口、機(jī)組的影響。
本文在深入研究壩端老混凝土長(zhǎng)期性能、岸端巖體物理力學(xué)特性的基礎(chǔ)上,針對(duì)富春江攔污漂工程的錨固墩結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),進(jìn)行應(yīng)力應(yīng)變及穩(wěn)定分析研究,驗(yàn)證攔污漂設(shè)計(jì)的合理性。
2工程概況
富春江水電站進(jìn)水口攔污漂工程水工建筑物包括:壩端錨固墩、岸端錨固墩、壩端攔渣墻等。攔污漂的一端設(shè)在廠壩間魚(yú)道壩段頭部(壩端混凝土錨固墩),另一端設(shè)在庫(kù)區(qū)左岸泵房上游側(cè)的公路邊(岸端混凝土錨固墩)。其攔污漂軸線長(zhǎng)約321 m,與壩軸線約成71°角。
壩端混凝土錨固墩布置在廠壩間魚(yú)道壩段頭部,現(xiàn)魚(yú)道混凝土為R100素混凝土,質(zhì)量相對(duì)較差,頂面高程為25.00 m,對(duì)魚(yú)道部分老混凝土進(jìn)行拆除重建。進(jìn)行加高至32.00 m高程。錨固墩采用寬5.0 m,長(zhǎng)8.0 m(沿?cái)r污漂軸線)的矩形截面,基底高程17.00 m,頂高程32.00 m,采用二級(jí)配C25混凝土。為增強(qiáng)新老混凝土接觸面的抗滑能力,對(duì)接觸面采用表面混凝土鑿毛、植入錨筋束3φ32,L=4.5 m(插入老混凝土3.0 m,@1.5 m×1.5 m),在側(cè)向植入φ32,L=4.5 m(插入老混凝土3.0 m,@1.5 m×1.5 m)。為避免遭遇大洪水時(shí)污物進(jìn)入發(fā)電進(jìn)水口,在錨固墩與大壩之間增設(shè)4.00 m高混凝土攔渣墻,同時(shí)按原體形在下游側(cè)重建魚(yú)道。
攔污漂岸端混凝土錨固墩布置在庫(kù)區(qū)左岸泵房上游側(cè)的公路邊,利用浮式自動(dòng)升降裝置控制攔污漂。岸端混凝土錨固墩采用頂寬5.0 m,底寬8.0 m,長(zhǎng)10.0 m(沿?cái)r污漂軸線)的梯形截面,建基面采用平臺(tái)開(kāi)挖,基礎(chǔ)底高程17.00 m(視現(xiàn)場(chǎng)開(kāi)挖揭露的基巖情況進(jìn)行調(diào)整),頂高程32.00 m,采用C25二級(jí)配混凝土。為增強(qiáng)基底面的抗滑能力,在基底面布置錨筋束3φ32,L=4.5 m(插入基巖3.0 m,@1.5 m×1.5 m),增強(qiáng)穩(wěn)定。
攔污漂整體布置見(jiàn)圖1,壩端、岸端固定端見(jiàn)圖2~3。
3攔污漂結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
河中攔污漂結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜,對(duì)荷載計(jì)算目前沒(méi)有統(tǒng)一的規(guī)程規(guī)范可循,如何正確地認(rèn)識(shí)和分析其受力,是攔污漂建設(shè)是否成功的關(guān)鍵。根據(jù)富春江水電站攔污漂布置方案,對(duì)其在各種工況下受力條件的初步分析,參考有關(guān)行業(yè)規(guī)范的設(shè)計(jì)計(jì)算方法,結(jié)合攔污漂的具體特點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算。
攔污漂金屬結(jié)構(gòu)躉船主要承受圓拱外側(cè)荷載和圓拱內(nèi)側(cè)荷載。受外側(cè)荷載時(shí)在泄洪工況時(shí)受水流力、風(fēng)力、水壓力和風(fēng)浪壓力等聯(lián)合作用時(shí)為最不利工況。根據(jù)攔污漂河中躉船結(jié)構(gòu)布置,采用相應(yīng)的端頭錨固墩布置方式,岸端、壩端錨固墩均布置滑槽,浮箱軌道在滑槽內(nèi)根據(jù)水庫(kù)水位變化上下變動(dòng),保證庫(kù)內(nèi)污雜物不進(jìn)入進(jìn)水口攔污柵。
3.1魚(yú)道改造的壩端結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
進(jìn)水口處壩端錨固墩布置在廠房壩端與溢流壩端之間的魚(yú)道進(jìn)口上游閘墩上,利用原魚(yú)道進(jìn)行改建而成,魚(yú)道進(jìn)口高程為20.50 m,出口高程為14.50 m,頭部建基面底高程約-12.00 m,頂高程25.00 m,完建后錨固墩高程32.00 m(見(jiàn)圖2)。
本工程采用卷?yè)P(yáng)機(jī)牽引切縫施工技術(shù),工程質(zhì)量符合設(shè)計(jì)和規(guī)范要求,縮短了工期,減少了施工成本,施工工藝更加便捷。施工過(guò)程中極大地規(guī)避了安全隱患,適用面較廣泛,施工更加簡(jiǎn)便。
由于建造時(shí)期的特殊性,魚(yú)道采用R100混凝土,新老混凝土標(biāo)號(hào)與強(qiáng)度等級(jí)存在以下?lián)Q算關(guān)系[2]:
式中:δfcu,15為混凝土立方體抗壓強(qiáng)度變異系數(shù),取0.23;R為原混凝土標(biāo)號(hào),魚(yú)道混凝土為100號(hào)混凝土。
根據(jù)上述關(guān)系,則原魚(yú)道采用R100混凝土換算為新規(guī)范混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C9.24,軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為6.19 MPa,軸線抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為4.46 MPa。
攔污漂壩端新建錨固墩布置在原魚(yú)道頭部進(jìn)口靠上游側(cè)墩墻老混凝土上,魚(yú)道與大壩間設(shè)結(jié)構(gòu)縫,單獨(dú)將魚(yú)道頭部與錨固墩聯(lián)合建模,改造后的魚(yú)道結(jié)構(gòu)、錨固墩有限元模型(不含地基)見(jiàn)圖4,模型節(jié)點(diǎn)總數(shù)151 769,單元總數(shù)141 160。
攔污漂壩端錨固墩設(shè)計(jì)荷載主要包括:自重、庫(kù)水壓力、揚(yáng)壓力、攔污漂浮箱的拉力,其中浮箱的拉力3 400 kN。
富春江水電站為日調(diào)節(jié)低水頭河床式水電站,水庫(kù)常年保持正常蓄水位23.00 m。正常蓄水位工況下,浮箱對(duì)錨固墩作用點(diǎn)橫剖面主應(yīng)力等值線分布見(jiàn)圖5。
從主應(yīng)力分布結(jié)果看,在庫(kù)水位高程,滑槽受浮箱集中作用力影響,傳遞至錨固墩的拉應(yīng)力平面上呈明顯的發(fā)散分布,空間上呈半球形分布。局部存在應(yīng)力集中,最大主拉應(yīng)力3.66 MPa,大于1.00 MPa范圍均集中在1 m范圍內(nèi)。
原魚(yú)道壩段建基面高程-12.00 m,攔污漂結(jié)構(gòu)頂高程32.00 m,最大懸臂高度44.00 m,向上游測(cè)最大位移2.2 mm。
根據(jù)結(jié)構(gòu)的正應(yīng)力分布,采用SL 191—2008《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中非桿系結(jié)構(gòu)配筋章節(jié)采用有限單元法進(jìn)行配筋,豎向受力筋采用φ32@20布置,滿足工程需要。
3.2岸端結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
攔污漂岸端混凝土錨固墩布置在庫(kù)區(qū)左岸泵房上游側(cè)的公路邊,利用浮式自動(dòng)升降裝置控制攔污漂。錨固墩開(kāi)挖底高程17.00 m。
根據(jù)攔污漂岸端錨固墩開(kāi)挖以及結(jié)構(gòu)布置,建立有限元模型(不含地基,見(jiàn)圖6),模型節(jié)點(diǎn)總數(shù)96 182,單元總數(shù)87 988。
攔污漂岸端錨固墩設(shè)計(jì)荷載主要包括:自重、庫(kù)水壓力、揚(yáng)壓力、攔污漂浮箱的拉力,其中浮箱的拉力3 400 kN。
正常蓄水位工況下,主應(yīng)力最大橫剖面等值線分布見(jiàn)圖7。
從主應(yīng)力分布結(jié)果看,在庫(kù)水位高程,滑槽受浮箱集中作用力影響,傳遞至錨固墩的拉應(yīng)力平面上呈明顯的發(fā)散分布,空間上呈半球形分布。局部存在應(yīng)力集中,最大主拉應(yīng)力2.01 MPa,大于1.00 MPa范圍均集中在1 m范圍內(nèi),逐漸減小至0.20 MPa。
岸端錨固墩建基面高程17.00 m,結(jié)構(gòu)最高32.00 m,最大懸臂高度15.00 m,明顯小于壩端錨固墩,故最大向下游測(cè)位移0.3 mm,小于壩端錨固墩向下游側(cè)位移。
根據(jù)結(jié)構(gòu)的正應(yīng)力分布,采用《水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中非桿系結(jié)構(gòu)配筋章節(jié)采用有限單元法進(jìn)行配筋,豎向受力筋采用φ32@20布置,滿足工程需要。
4攔污漂穩(wěn)定分析
錨固墩穩(wěn)定分析采用極限平衡方法,分別針對(duì)岸端及壩端錨固墩沿基底面進(jìn)行抗滑穩(wěn)定及抗傾覆穩(wěn)定復(fù)核。
沿基底面的抗滑穩(wěn)定采用抗剪斷公式[1]計(jì)算:
(1)
式中:Kc為錨固墩沿基底面的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù);∑G為作用在錨固墩上全部垂直于基底面的荷載,kN;∑H為作用在錨固墩上全部平行于基底面的荷載,kN;A為錨固墩基底面的面積,m2;f′為新老混凝土間的抗剪斷摩擦系數(shù),取1.08;c′為新老混凝土間的抗剪斷粘結(jié)力,取1.16MPa。
錨固墩的抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù),應(yīng)按下式[1]計(jì)算:
(2)
式中:K0為錨固墩抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù);∑MV為對(duì)錨固墩基底前趾的抗傾覆力矩,kN·m3;∑MH為對(duì)錨固墩基底前趾的傾覆力矩,kN·m3?;炷铃^固墩抗滑穩(wěn)定計(jì)算見(jiàn)表1,混凝土錨固墩抗傾覆計(jì)算見(jiàn)表2。
5結(jié)語(yǔ)
富春江水電站攔污漂工程2014年底開(kāi)工,按照工期要求,2015年汛期前正常投入運(yùn)行,采用對(duì)魚(yú)道改建形成壩端錨固墩的設(shè)計(jì)思路,在進(jìn)水口上游側(cè)形成攔污漂攔擋污雜物,為今后老電站攔污漂的設(shè)計(jì)提供了有益的工程借鑒。
參考文獻(xiàn):
[1] 水電水利規(guī)劃設(shè)計(jì)總院. 水工設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].2版.北京:中國(guó)水利水電出版社,2011.
[2]國(guó)家能源局.DL/T 5057—2009 水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國(guó)電力出版社,2009.
(責(zé)任編輯姚小槐)
收稿日期:2015-10-22
作者簡(jiǎn)介:王建新(1982-),男,高級(jí)工程師,碩士,主要從事水工結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工作。
中圖分類號(hào):TV134
文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:B
文章編號(hào):1008-701X(2016)02-0083-03
DOI:10.13641/j.cnki.33-1162/tv.2016.02.024