黎　凱　楊旭靜　鄭　娟

湖南大學(xué)汽車車身先進(jìn)設(shè)計(jì)制造國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，長(zhǎng)沙，410082

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基于參數(shù)和代理模型不確定性的沖壓穩(wěn)健性設(shè)計(jì)優(yōu)化

黎凱楊旭靜鄭娟

湖南大學(xué)汽車車身先進(jìn)設(shè)計(jì)制造國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，長(zhǎng)沙，410082

摘要：在傳統(tǒng)的基于代理模型的沖壓穩(wěn)健性設(shè)計(jì)中，由于代理模型與真實(shí)模型間存在著誤差，必然會(huì)導(dǎo)致優(yōu)化結(jié)果存在一定的誤差。將實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)、Kriging模型相結(jié)合，綜合考慮參數(shù)不確定性和代理模型不確定性的影響，提出了一種新的沖壓穩(wěn)健性優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。通過(guò)因素敏感性分析篩選出相應(yīng)的設(shè)計(jì)變量和噪聲因素，基于Kriging模型構(gòu)建設(shè)計(jì)參數(shù)和質(zhì)量指標(biāo)的代理模型，采用蒙特卡羅分析方法以及遺傳算法獲得最優(yōu)工藝解。實(shí)例分析結(jié)果表明，綜合兩種不確定因素的穩(wěn)健設(shè)計(jì)方法能有效地降低拉裂、起皺約束失效概率，提高沖壓件成形質(zhì)量和工藝穩(wěn)健性。

關(guān)鍵詞：板料沖壓；穩(wěn)健性設(shè)計(jì)；工藝參數(shù)；代理模型；不確定性；Kriging模型

0引言

薄板沖壓成形過(guò)程中，工藝參數(shù)和材料參數(shù)都存在一定的不確定性，如果忽略這些不確定性因素的影響，當(dāng)設(shè)計(jì)變量發(fā)生波動(dòng)時(shí)，往往會(huì)導(dǎo)致設(shè)計(jì)的最優(yōu)目標(biāo)響應(yīng)不能滿足設(shè)計(jì)要求，使設(shè)計(jì)失效。近年來(lái)，以降低設(shè)計(jì)參數(shù)不確定性的影響、提高產(chǎn)品質(zhì)量為目標(biāo)的穩(wěn)健設(shè)計(jì)方法已成為板料沖壓成形領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)。

薄板沖壓成形過(guò)程具有幾何非線性、材料非線性及邊界非線性等特點(diǎn)，同時(shí)，沖壓工藝優(yōu)化設(shè)計(jì)是一個(gè)反復(fù)迭代的過(guò)程，優(yōu)化求解中需要反復(fù)調(diào)用CAE有限元模型。為了減小計(jì)算量，常采用代理模型代替真實(shí)模型進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。Hou等[1]采用隨機(jī)仿真與試驗(yàn)設(shè)計(jì)相結(jié)合的方法對(duì)汽車行李箱后蓋內(nèi)板的起皺及開裂問(wèn)題進(jìn)行了穩(wěn)健性優(yōu)化分析并取得了很好的效果。孫光永等[2]提出了采用雙響應(yīng)面思想構(gòu)造產(chǎn)品特性和約束條件的響應(yīng)面模型，并將6σ理念與雙響應(yīng)面相結(jié)合，構(gòu)造基于6σ質(zhì)量工程的多目標(biāo)穩(wěn)健優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。張?bào)K超等[3]提出了在有限元仿真模型基礎(chǔ)上，將試驗(yàn)設(shè)計(jì)法與響應(yīng)面法相結(jié)合，獲得不考慮材料性能波動(dòng)條件下的最優(yōu)工藝解，并通過(guò)蒙特卡羅法構(gòu)建質(zhì)量指標(biāo)的響應(yīng)面模型，獲得最優(yōu)的穩(wěn)健工藝解。然而，代理模型是利用真實(shí)響應(yīng)的數(shù)值進(jìn)行擬合的，無(wú)法在有限的樣本點(diǎn)基礎(chǔ)上準(zhǔn)確預(yù)測(cè)真實(shí)響應(yīng)狀態(tài)，不可避免地存在預(yù)測(cè)的不確定性，這種因代理模型數(shù)值擬合而引入的誤差稱為代理模型不確定性[4]?，F(xiàn)階段的穩(wěn)健性優(yōu)化設(shè)計(jì)一般都基于代理模型進(jìn)行，如果忽略這種不確定性，必然會(huì)給設(shè)計(jì)帶來(lái)額外的誤差，因此穩(wěn)健性設(shè)計(jì)過(guò)程同時(shí)受到參數(shù)不確定性和代理模型不確定性[5]的綜合影響。章斯亮等[6]綜合考慮參數(shù)不確定和代理模型不確定性，對(duì)轎車車身進(jìn)行了輕量化穩(wěn)健設(shè)計(jì)，有效地減小了車身重量。

傳統(tǒng)板料沖壓穩(wěn)健性優(yōu)化設(shè)計(jì)只考慮參數(shù)不確定的影響，忽略了代理模型的不確定性影響，容易導(dǎo)致優(yōu)化解失效。本文在傳統(tǒng)考慮參數(shù)不確定性穩(wěn)健性優(yōu)化的基礎(chǔ)上，綜合考慮參數(shù)不確定性和代理模型不確定性對(duì)設(shè)計(jì)的影響，通過(guò)試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法獲得影響成形質(zhì)量的敏感參數(shù)，基于Kriging模型構(gòu)建質(zhì)量指標(biāo)與參數(shù)間的數(shù)學(xué)模型，采用6σ準(zhǔn)則對(duì)其沖壓成形工藝進(jìn)行穩(wěn)健性優(yōu)化設(shè)計(jì)，為對(duì)比研究，同時(shí)對(duì)問(wèn)題進(jìn)行傳統(tǒng)僅考慮參數(shù)不確定性的穩(wěn)健性優(yōu)化設(shè)計(jì)，并通過(guò)對(duì)沖壓件成形質(zhì)量目標(biāo)進(jìn)行隨機(jī)分析，獲得兩種穩(wěn)健性優(yōu)化解的統(tǒng)計(jì)描述。對(duì)比兩種穩(wěn)健性優(yōu)化結(jié)果，沖壓工藝穩(wěn)健性優(yōu)化設(shè)計(jì)中將代理模型的誤差作為一個(gè)不確定性因素并綜合考慮參數(shù)不確定性影響能有效地降低拉裂、起皺失效概率，提高生產(chǎn)中成形質(zhì)量的可靠度。

1兩種不確定因素的預(yù)測(cè)方法

1.1參數(shù)不確定性和代理模型不確定性

參數(shù)不確定性是參數(shù)偏離設(shè)計(jì)值而呈現(xiàn)出統(tǒng)計(jì)分布狀態(tài)。假設(shè)參數(shù)X={X1,X2,…,Xn}滿足正態(tài)分布，則隨機(jī)變量可表示為

X=x+W

(1)

代理模型不確定性是代理模型在任意點(diǎn)處的預(yù)測(cè)統(tǒng)計(jì)狀態(tài)。Kriging模型[7]作為一種新型的響應(yīng)面技術(shù)在工程計(jì)算中得到廣泛的應(yīng)用，Kriging方法將真實(shí)響應(yīng)定義為一個(gè)高斯隨機(jī)過(guò)程，可以獲得任意點(diǎn)的預(yù)測(cè)均值，并同時(shí)評(píng)估預(yù)測(cè)的方差狀態(tài)，從而評(píng)估代理模型的不確定狀態(tài)。Kriging模型響應(yīng)值與自變量的關(guān)系可以表示為

y(x)=f(x)βT+z(x)

(2)

(3)

eMS=E(c(x)TY-y(x))2

(4)

式中，c(x)為待求響應(yīng)值權(quán)系數(shù)向量。

1.2不確定響應(yīng)預(yù)測(cè)方法

傳統(tǒng)穩(wěn)健優(yōu)化設(shè)計(jì)方法中，僅考慮了參數(shù)的波動(dòng)對(duì)響應(yīng)的影響，響應(yīng)y(x)的統(tǒng)計(jì)均值和方差可分別表示為

μy|W(x)=E(y(x))=∫wy(x+W)p(w)dw

(5)

(E(y(x+W)))2=∫w(y(x+W))2p(w)dw-

(∫wy(x+W)p(w)dw)2

(6)

式中，μy|W(x)、σy|W(x)分別為考慮參數(shù)不確定性因素W影響下響應(yīng)y的均值和方差；p(w)為隨機(jī)變量W的密度函數(shù)；w為W的觀察值。

當(dāng)考慮代理模型不確定性對(duì)響應(yīng)的影響時(shí)，響應(yīng)的均值和方差是兩種不確定因素共同作用的結(jié)果。此時(shí)，預(yù)測(cè)的響應(yīng)包括參數(shù)不確定因素W和代理模型不確定因素G的影響，表示為Y(x+W,G)?？紤]兩種不確定因素的響應(yīng)預(yù)測(cè)均值和方差分別表示為

μY|W+G(x)=E(Y(x+W,G))=

E(E(Y(x+W,G)|G))

(7)

E(var(Y(x+W,G)|G))+E(E(Y(x+W,G)|G)2)-

E(E(Y(x+W,G)|G))2

(8)

2沖壓成形穩(wěn)健性設(shè)計(jì)

2.1沖壓成形穩(wěn)健性設(shè)計(jì)過(guò)程

穩(wěn)健性即是考慮不確定因素下響應(yīng)變化的穩(wěn)定性。其主要目的是減少、控制目標(biāo)函數(shù)波動(dòng)，降低在設(shè)計(jì)點(diǎn)上的敏感性，即使目標(biāo)函數(shù)均值達(dá)到目標(biāo)，使方差最小[5]。沖壓穩(wěn)健性優(yōu)化問(wèn)題中不確定因素源于兩個(gè)方面，即參數(shù)不確定性和模型不確定性。其中摩擦因數(shù)、拉延筋系數(shù)、壓邊力、沖壓速度這類設(shè)計(jì)變量以及材料特征參數(shù)等噪聲的波動(dòng)稱為參數(shù)不確定性；代理模型的預(yù)測(cè)誤差稱為模型不確定性。本文把代理模型的預(yù)測(cè)誤差作為一個(gè)不確定因素和參數(shù)不確定相結(jié)合，建立以拉裂、起皺為基礎(chǔ)的約束條件，以平均減薄率為基礎(chǔ)的優(yōu)化目標(biāo)，采用Kriging方法[7]構(gòu)建代理模型，通過(guò)蒙特卡羅模擬法分析考慮兩種不確定性因素下每個(gè)樣本點(diǎn)響應(yīng)的均值和方差，采用遺傳算法對(duì)問(wèn)題進(jìn)行求解。穩(wěn)健優(yōu)化過(guò)程如下：

(1)分析沖壓工藝參數(shù)和材料參數(shù)，采用設(shè)計(jì)正交試驗(yàn)方案篩選出設(shè)計(jì)變量和噪聲因素；

(2)構(gòu)建參數(shù)與響應(yīng)的Kriging模型，并對(duì)模型進(jìn)行精度校驗(yàn)；

(3)結(jié)合兩種不確定性分析方法，建立約束和優(yōu)化目標(biāo)的適應(yīng)值函數(shù)，并通過(guò)蒙特卡羅模擬計(jì)算響應(yīng)的均值和方差，采用遺傳算法，獲得穩(wěn)健優(yōu)化解；

(4)檢驗(yàn)是否滿足6σ穩(wěn)健優(yōu)化準(zhǔn)則，如果滿足，輸出穩(wěn)健設(shè)計(jì)解，優(yōu)化結(jié)束，否則進(jìn)行選擇、交叉、變異，生成新的設(shè)計(jì)變量種群，回到第(3)步。

穩(wěn)健性優(yōu)化設(shè)計(jì)流程如圖1所示。

圖1　穩(wěn)健性優(yōu)化設(shè)計(jì)流程圖

2.2確定質(zhì)量指標(biāo)

為了評(píng)價(jià)沖壓成形特征，在優(yōu)化過(guò)程中，需要針對(duì)具體的缺陷形式，量化質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。本文采用成形極限圖(FLD)的質(zhì)量評(píng)價(jià)方案建立板料拉裂和起皺函數(shù)，為使零件性能滿足設(shè)計(jì)要求，應(yīng)使成形后的零件厚度分布均勻，厚度變化盡量小，選取沖壓件的平均減薄率作為板料成形工藝的優(yōu)化目標(biāo)[8]。

開裂和起皺曲線定義如下：

(9)

式中，φ(ε2)、η(ε2)分別為拉裂和起皺安全成形極限曲線；φ(ε2)為拉裂成形極限曲線；s為拉裂安全距離；θ為起皺安全角度。

如圖2所示的FLD圖中，應(yīng)變值位于成形極限曲線φ(ε2)以上，則說(shuō)明板料單元在該點(diǎn)會(huì)有開裂風(fēng)險(xiǎn)，并且離成形極限曲線越遠(yuǎn)，其開裂風(fēng)險(xiǎn)程度越嚴(yán)重；處于安全裕度線φ(ε2)和成形極限曲線φ(ε2)兩者之間，則有瀕臨開裂的危險(xiǎn)；只有位于安全成形極限曲線φ(ε2)之下，此單元變形才是安全的。由此，拉裂函數(shù)可表示為

(10)

同理，起皺函數(shù)表示為

(11)

平均減薄率函數(shù)可表示為

(12)

式中，n為單元數(shù)目；t0、t(i)分別為各單元拉深成形前后的厚度。

圖2　FLD圖

3穩(wěn)健性優(yōu)化過(guò)程

3.1防撞梁沖壓成形仿真

本文以防撞梁作為研究對(duì)象，防撞梁作為轎車保險(xiǎn)杠主要零件，要求有較高的強(qiáng)度和剛度，具有較高的耐撞性，因此必須使用高強(qiáng)度材料，該零件選用高強(qiáng)鋼DP590，厚度為1mm，其主要性能參數(shù)分別為：屈服強(qiáng)度σs=340MPa；抗拉強(qiáng)度σb=590MPa；硬化系數(shù)n′；三向異性系數(shù)R0=0.81、R45=0.82、R90=1.1。本文利用Autoform對(duì)其成形工藝進(jìn)行仿真分析，依據(jù)實(shí)際成形條件設(shè)定仿真參數(shù)。摩擦因數(shù)為0.15，壓邊力為650kN(65T)，拉延工藝沖壓模型如圖3所示。

圖3　防撞梁拉延工序模型

拉延筋設(shè)置對(duì)沖壓成形質(zhì)量有重要影響。在仿真分析中常用等效拉延筋替代實(shí)際拉延筋，其既能滿足成形要求，又能縮短運(yùn)算時(shí)間，提高運(yùn)算效率。共設(shè)置6條拉延筋，拉延阻力初始設(shè)定值FDB1=FDB2=250N/mm，F(xiàn)DB3=FDB4=100N/mm，F(xiàn)DB5=FDB6=100N/mm，拉延筋位置如圖4所示。

圖4　拉延筋位置分布圖

成形應(yīng)力云圖見圖5。從圖5中可以看出，防撞梁中部區(qū)域拉延不足，兩端區(qū)域出現(xiàn)大的起皺和拉裂風(fēng)險(xiǎn)區(qū)域，成形較為困難。由于工藝參數(shù)與材料參數(shù)的波動(dòng)可能造成質(zhì)量問(wèn)題，因此，對(duì)成形過(guò)程進(jìn)行穩(wěn)健設(shè)計(jì)具有重要意義。

圖5　沖壓應(yīng)力云圖

3.2影響因素的敏感性分析

為提高計(jì)算效率，可通過(guò)敏感性因素分析[9]剔除對(duì)質(zhì)量指標(biāo)不敏感的因素。結(jié)合沖壓現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)條件以及有限元仿真調(diào)試，選取沖壓速度v、拉延筋1~6的阻力系數(shù)fDB1/2、fDB3/4、fDB5/6、摩擦因數(shù)μf和壓邊力FBH(分別用A、B、C、D、E、F表示)作為設(shè)計(jì)變量，選取厚度T、硬化系數(shù)n′、屈服強(qiáng)度σs、抗拉強(qiáng)度σb、三向異性系數(shù)R0、R45、R90(分別用G、H、I、J、K、L、M表示)作為噪聲因素，根據(jù)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)和實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn)確定其波動(dòng)范圍服從正態(tài)分布，如表1和表2所示。

表1　設(shè)計(jì)變量范圍表

表2　噪聲因素統(tǒng)計(jì)性能信息

采用正交回歸方法對(duì)因素進(jìn)行敏感性分析，各因素對(duì)目標(biāo)函數(shù)平均減薄率的影響大小如圖6所示，圖中B、E、F、I、L對(duì)平均減薄率指標(biāo)影響較大(分別代表拉延筋阻力系數(shù)fDB1/2、摩擦因數(shù)μf、壓邊力FBH、屈服強(qiáng)度σs、應(yīng)力系數(shù)R45)，因此將拉延筋的阻力系數(shù)fDB1/2、壓邊力FBH和摩擦因數(shù)μf作為設(shè)計(jì)變量，屈服強(qiáng)度σs和應(yīng)力系數(shù)R45作為噪聲構(gòu)建Kriging模型，并以此進(jìn)行穩(wěn)健性優(yōu)化。

圖6　防撞梁拉延工序模型

3.3Kriging建模

本研究采用Kriging構(gòu)建模型，為了減小仿真試驗(yàn)計(jì)算量并滿足精度要求，選擇拉丁超試驗(yàn)設(shè)計(jì)，選取30組樣本點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)，得到每一組相對(duì)應(yīng)的沖壓成形仿真結(jié)果再利用上述公式可獲取零件的拉裂、起皺和平均減薄率函數(shù)值，拉丁超試驗(yàn)設(shè)計(jì)及響應(yīng)值如表3所示。

表3　拉丁超試驗(yàn)設(shè)計(jì)及響應(yīng)值統(tǒng)計(jì)表

根據(jù)所得數(shù)據(jù)，結(jié)合Kriging模型建立拉裂、起皺及平均減薄率與相關(guān)參數(shù)之間的函數(shù)關(guān)系。通過(guò)隨機(jī)抽取5個(gè)樣本點(diǎn)進(jìn)行精度驗(yàn)證，誤差均在±5%以內(nèi)，證明此模型具有比較好的精度，可以用于計(jì)算。

3.4穩(wěn)健優(yōu)化模型

根據(jù)統(tǒng)計(jì)理論，6σ質(zhì)量設(shè)計(jì)[10]具有很高的可靠度，可以很好地滿足制造商對(duì)缺陷率的要求。對(duì)于防撞梁成形而言，為使成形零件滿足使用要求，將平均減薄率Fobj控制在最小范圍，同時(shí)零件拉裂、起皺指標(biāo)滿足要求；假設(shè)拉裂指標(biāo)Robj小于6.5，起皺指標(biāo)Wobj大于2即視為廢品[9]。為使本研究風(fēng)險(xiǎn)最低，建立沖壓穩(wěn)健性優(yōu)化模型如下所示：

(13)

式中，μG+x(Fobj)、σG+x(Fobj)分別為考慮兩種不確定因素時(shí)目標(biāo)響應(yīng)Fobj的均值和方差；μG+x(Robj)、σG+x(Robj)分別為考慮兩種不確定因素時(shí)拉裂目標(biāo)響應(yīng)Robj的均值和方差；μG+x(Wobj)、σG+x(Wobj)分別為考慮兩種不確定因素時(shí)起皺目標(biāo)響應(yīng)Wobj的均值和方差；μ(fDB1/2)、σ(fDB1/2)分別為拉延筋fDB1/2的均值和方差；μ(FBH)、σ(FBH)分別為壓邊力FBH的均值和方差;μ(μf)、σ(μf)分別為摩擦因數(shù)μf的均值和方差。

4優(yōu)化結(jié)果分析

用MATLAB工具箱[11]在考慮兩種不確定性因素條件下對(duì)防撞梁優(yōu)化數(shù)學(xué)模型進(jìn)行穩(wěn)健性優(yōu)化。為對(duì)比說(shuō)明考慮兩種不確定因素穩(wěn)健性設(shè)計(jì)方法的優(yōu)勢(shì)，本文同時(shí)采用傳統(tǒng)僅考慮參數(shù)不確定性的穩(wěn)健性優(yōu)化方法對(duì)該問(wèn)題進(jìn)行穩(wěn)健性優(yōu)化設(shè)計(jì)。通過(guò)優(yōu)化計(jì)算獲得考慮參數(shù)不確定性穩(wěn)健性優(yōu)化和考慮兩種不確定因素穩(wěn)健性優(yōu)化最優(yōu)解，結(jié)果如表4所示。

表4　優(yōu)化設(shè)計(jì)結(jié)果

為了驗(yàn)證考慮兩種不確定因素穩(wěn)健優(yōu)化的有效性，分別在兩種穩(wěn)健最優(yōu)解附近生成100個(gè)蒙特卡羅樣本點(diǎn)，通過(guò)有限元仿真計(jì)算拉裂指標(biāo)、起皺指標(biāo)的響應(yīng)狀態(tài)，從而評(píng)估穩(wěn)健最優(yōu)解的統(tǒng)計(jì)均值、方差，并繪出在該最優(yōu)工藝條件下的直方圖，見圖7。并將直方圖擬合成概率密度曲線，如圖8所示。

(a)參數(shù)不確定下拉裂指標(biāo)頻數(shù)分布

(b)參數(shù)不確定下起皺指標(biāo)頻數(shù)分布

(c)兩種不確定下拉裂指標(biāo)頻數(shù)分布

(d)兩種不確定下起皺指標(biāo)頻數(shù)分布圖7　兩種優(yōu)化方法下隨機(jī)因素波動(dòng)對(duì)防撞梁質(zhì)量指標(biāo)的影響

(a)拉裂指標(biāo)的概率密度函數(shù)

(b)起皺指標(biāo)的概率密度函數(shù)圖8　兩種優(yōu)化結(jié)果之間的比較

如圖8a所示，與只考慮參數(shù)不確定性穩(wěn)健性相比，綜合考慮兩種不確定因素的拉裂指標(biāo)概率密度曲線明顯變窄，標(biāo)準(zhǔn)差由0.0841減小至0.0537，明顯減小了拉裂指標(biāo)的波動(dòng)；同時(shí)概率密度函數(shù)略向右偏移，均值由6.61增至6.72；零件發(fā)生拉裂失效的概率由8.51%減小至0.006%。如圖8b所示，與只考慮參數(shù)不確定性穩(wěn)健性相比，綜合考慮兩種不確定因素的起皺指標(biāo)概率密度曲線明顯變窄，標(biāo)準(zhǔn)差由0.316減至0.274，明顯減小了起皺指標(biāo)的波動(dòng)；同時(shí)概率密度函數(shù)略向左偏移，均值由1.30減至1.04；零件發(fā)生起皺失效的概率由1.3%減小至0.033%?？紤]模型不確定性因素后，約束失效的概率明顯降低，有效地提高了優(yōu)化解的可靠性。

5結(jié)論

(1)在同時(shí)考慮工藝參數(shù)不確定性和代理模型不確定性的基礎(chǔ)上，建立了一種沖壓成形穩(wěn)健性優(yōu)化方法。

(2)通過(guò)因素敏感性分析篩選出了相應(yīng)的設(shè)計(jì)變量和噪聲因素，基于Kriging模型和蒙特卡羅模擬技術(shù)構(gòu)建了考慮兩種不確定性下的穩(wěn)健性優(yōu)化模型，并采用遺傳算法獲得最優(yōu)工藝解。

(3)與傳統(tǒng)的僅考慮參數(shù)不確定性的穩(wěn)健性優(yōu)化方法相比，本文方法有效地降低了拉裂、起皺約束的失效概率，提高了防撞梁沖壓工藝的可靠性。證實(shí)了穩(wěn)健性優(yōu)化設(shè)計(jì)中考慮代理模型不確定性的必要性，為其他穩(wěn)健性設(shè)計(jì)提供了借鑒。

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(編輯袁興玲)

Robust Design Optimization for Stamping Based on Parametric and Metamodel Uncertainty

Li KaiYang XujingZheng Juan

State Key Laboratory of Advanced Design and Manufacture for Vehicle Body,

Hunan University,Changsha,410082

Abstract：In traditional metamodel-based stamping robust design, due to the errors between metamodel and real model, there were certain design errors in the optimization results. Combining experimental design with Kriging model and considering both parametric and metamodel uncertainty, a new robust design method was established herein. The agent models of design parameters and quality index were built, and the Monte Carlo simulation method was combined with genetic optimization algorithm to obtain the optimal process solutions. The results show that compared to the traditional design method, the proposed method can effectively reduce the probability of crack and wrinkle constraint failure, and improve the forming quality and process robustness.

Key words:sheet stamping; robust design; processing parameter; metamodel; uncertainty; Kriging model

收稿日期：2015-03-11

中圖分類號(hào)：TH162DOI：10.3969/j.issn.1004-132X.2015.23.019

作者簡(jiǎn)介：黎凱，男，1990年生。湖南大學(xué)汽車車身先進(jìn)設(shè)計(jì)制造國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室碩士研究生。主要研究方向?yàn)槠囓嚿碇圃旃に嚰夹g(shù)。 楊旭靜，男，1969年生。湖南大學(xué)汽車車身先進(jìn)設(shè)計(jì)制造國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室教授、博士。鄭娟，女，1982年生。湖南大學(xué)汽車車身先進(jìn)設(shè)計(jì)制造國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室博士。