楊葛東，王　磊，汪俊勇，何國軍

( 珠海格力電器股份有限公司，珠海 519070 )

微通道換熱器中制冷劑分流均勻性的研究進(jìn)展

楊葛東，王磊，汪俊勇，何國軍

( 珠海格力電器股份有限公司，珠海 519070 )

[摘要]全鋁微通道換熱器因其高效、低成本等優(yōu)勢(shì)而逐漸應(yīng)用到制冷空調(diào)產(chǎn)品上，目前常采用集管豎直扁管水平和集管水平扁管豎直兩種布置形式，不同布置形式的換熱器中制冷劑分流現(xiàn)象有所不同，各影響因素對(duì)分流均勻性的影響程度也有所變化。本文對(duì)近年來國內(nèi)外關(guān)于微通道換熱器中制冷劑分流均勻性的研究文獻(xiàn)進(jìn)行總結(jié)，概述了集管豎直扁管水平和集管水平扁管豎直兩種不同布置形式時(shí)的制冷劑分流特點(diǎn)及各影響因素對(duì)分流均勻性影響。本文能夠?yàn)槲⑼ǖ罁Q熱器的分流優(yōu)化提供設(shè)計(jì)參考，有助于分流不均問題的解決并進(jìn)一步提高換熱性能。

[關(guān)鍵詞]換熱器；微通道；分流

收稿日期：2015-2-28；修回日期：2015-4-5

作者簡介：楊葛東(1991- )，男，助理工程師，研究方向：微通道換熱器優(yōu)化設(shè)計(jì)。Email：287439086@qq.com

文章編號(hào)：ISSN1005-9180(2015)04-029-07

[中圖分類號(hào)]TK172[文獻(xiàn)標(biāo)示碼]B

doi:10.3696/J.ISSN.1005-9180.2015.04.006

Abstract：With the advantage of lower cost and higher efficiency，aluminum microchannel heat exchanger has gradually been exploited in refrigeration air conditioner products.Nowadays，there are two ways to lay exchangers--vertical headers and horizontal flat tubes，horizontal headers and vertical flat tubes，which bring about different refrigerant distribution phenomenon in heat exchangers，and every factor exerts different influence on refrigerant uniform distribution.This paper summarizes the research progress of refrigerant uniform distribution in microchannel heat exchanger at home and abroad，outlines the features of refrigerant distribution and influence every factor has on uniform distribution when the heat exchangers are laid in different ways.In addition to this，this paper could provide references to distribution optimization of microchannel heat exchangers，facilitate to solve the problem of maldistribution and enhance the capability of heat exchanger.

Research Progress of Refrigerant Uniform Distribution in

Microchannel Heat Exchanger

YANG Gedong，WANG Lei，WANG Junyong，HE Guojun

(Gree Electric Appliances,Inc.of Zhuhai，Zhuhai 519070,China)

Key words:Heat exchanger；Microchannel；Distribution

1引言

全鋁微通道換熱器具有高效、緊湊、成本低等特點(diǎn)，已廣泛應(yīng)用于汽車空調(diào)，其在家用和商用空調(diào)上的應(yīng)用也在逐步擴(kuò)大，但推廣進(jìn)度相對(duì)緩慢。同翅片管式換熱器相比，微通道換熱器特殊的扁管平行結(jié)構(gòu)使得管外冷凝水排除困難[1]，易結(jié)霜不易化霜[2]，且容易積塵[3]，這些問題都限制了其在空調(diào)領(lǐng)域的應(yīng)用范圍。而微通道換熱器還存在管內(nèi)制冷劑分流不均的問題，尤其在大尺寸換熱器中，扁管數(shù)量較多，分流不均更加嚴(yán)重。研究發(fā)現(xiàn)[4-7]，分流不均不僅會(huì)造成微通道換熱器的性能大幅衰減，低溫工況下還會(huì)出現(xiàn)結(jié)霜不均勻，影響化霜效果。如果因制冷劑蒸發(fā)不完全導(dǎo)致液態(tài)制冷劑進(jìn)入壓縮機(jī)，則會(huì)加劇壓縮機(jī)的內(nèi)部磨損，降低系統(tǒng)可靠性和使用壽命，故分流不均也成為制約微通道換熱器推廣的重要因素，有必要對(duì)分流均勻性問題進(jìn)行深入研究。

目前，微通道換熱器多用于單冷空調(diào)室外機(jī)的冷凝器，如圖1中的(a)圖所示，常見的布置形式為集管豎直扁管水平。但這種布置形式的微通道換熱器應(yīng)用于室內(nèi)機(jī)的蒸發(fā)器或熱泵空調(diào)室外機(jī)的冷凝器(制熱時(shí)作為蒸發(fā)器)時(shí)，會(huì)出現(xiàn)排水不暢、除霜困難等問題，故需將換熱器傾斜一定的角度以利于排水，或采用圖1中(b)圖所示的集管水平扁管豎直的布置形式。由于換熱器內(nèi)的制冷劑為氣液兩相狀態(tài)，受重力、摩擦阻力、流速等的影響，制冷劑在兩種不同布置形式換熱器中的分流現(xiàn)象將有所不同，各影響因素對(duì)分流均勻性的影響程度有所差異，即使是同一換熱器，扁管水平放置和豎直放置時(shí)的分流情況也會(huì)發(fā)生變化。

圖2　微通道換熱器和進(jìn)液集管中的制冷劑分流情況

圖1　微通道換熱器常見的布置形式

因此，本文基于微通道換熱器應(yīng)用于空調(diào)時(shí)的兩種不同布置形式進(jìn)行分類，對(duì)近年來國內(nèi)外關(guān)于微通道換熱器中制冷劑分流均勻性的研究文獻(xiàn)進(jìn)行總結(jié)概述，分析不同布置形式時(shí)的制冷劑分流特點(diǎn)及各影響因素對(duì)分流均勻性的影響。旨在為微通道換熱器的分流優(yōu)化提供設(shè)計(jì)參考，推動(dòng)分流不均問題的解決。

2集管水平扁管豎直布置形式

圖3　工質(zhì)在集管中的流型

微通道換熱器采用圖1(b)所示的集管水平扁管豎直布置形式時(shí)，根據(jù)扁管內(nèi)制冷劑的流動(dòng)方向，又可以分為向下流動(dòng)和向上流動(dòng)兩種情況，這兩種情況下的分流現(xiàn)象也有所不同，Bowers[8]等對(duì)此進(jìn)行了理論分析和實(shí)驗(yàn)研究。他們將不同制冷劑(R410a)流向的微通道換熱器分別作為10kW分體變頻空調(diào)機(jī)的蒸發(fā)器，通過紅外攝像儀檢測(cè)制冷劑分流情況，并對(duì)進(jìn)液集管的分流特點(diǎn)進(jìn)行了可視化研究。結(jié)果如圖2，制冷劑下進(jìn)上出時(shí)，進(jìn)口處換熱器扁管中的液態(tài)制冷劑流量極少，過熱度較大，換熱能力降低，這主要是因?yàn)閮上嘀评鋭┻M(jìn)入集管后馬上出現(xiàn)氣液分層，而在距離進(jìn)口1/3以后的位置積聚了大量液態(tài)制冷劑。制冷劑上進(jìn)下出時(shí)，進(jìn)口處換熱器扁管的液態(tài)制冷劑較多，且這部分的流量分配較為均勻，但距離進(jìn)口最遠(yuǎn)處扁管中的液態(tài)制冷劑極少，很快出現(xiàn)過熱，這是因?yàn)閮上嘀评鋭┻M(jìn)入集管后混合較為均勻，在遠(yuǎn)離進(jìn)口2/3處才出現(xiàn)氣液分層。從圖中還可以看出，盡管這兩種情況下的分流現(xiàn)象有所不同，但都約有1/3面積的換熱器沒有得到有效利用。

換熱器結(jié)構(gòu)、制冷劑狀態(tài)等參數(shù)都會(huì)對(duì)制冷劑的分流均勻性產(chǎn)生影響。Kim等[9]研究了質(zhì)量流量、干度變化時(shí)，扁管插入集管的深度對(duì)分流均勻性的影響，換熱器采用水平集管、10根豎直扁管，工質(zhì)為水-空氣，結(jié)果如圖3所示，工質(zhì)在集管進(jìn)口呈環(huán)狀流，工質(zhì)向下流動(dòng)時(shí)((a)圖)，水的分流明顯受到扁管插入深度的影響，如果扁管插入深度與集管內(nèi)壁平齊(h/D=0.0)，大部分水將聚集在集管進(jìn)口段，隨著扁管插入深度的增加(h/D增大)，更多的水流到集管的另一端，質(zhì)量流量和干度的影響亦是如此。而工質(zhì)向上流動(dòng)時(shí)，大部分的水都流到集管的另一端，扁管插入深度的影響同工質(zhì)向下流動(dòng)一致，但質(zhì)量流量和干度的影響成反向變化。將該結(jié)果同Kim等[10]采用30根扁管時(shí)的分流情況進(jìn)行對(duì)比發(fā)現(xiàn)，10根扁管時(shí)的分流均勻性更好。

圖4　進(jìn)液集管結(jié)構(gòu)

Koyama等[11]也通過實(shí)驗(yàn)研究了扁管插入深度對(duì)分流均勻性的影響，實(shí)驗(yàn)裝置為水平集管、6根豎直扁管，工質(zhì)為R134a且向下流動(dòng)，圖4為三種不同的進(jìn)液集管結(jié)構(gòu)，各集管中的6根扁管的插入深度不同。實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，靠近進(jìn)液口的第一根扁管最容易分配到液體，氣體則往往直接流到集管的另一端(最后一根扁管處)，進(jìn)口干度會(huì)影響氣液分配的均勻性，干度增大，氣相的分流將更加均勻。改善集管中的扁管插入深度可以提高分流均勻性，集管D-1中的氣液分層現(xiàn)象較為嚴(yán)重，扁管中的分流不均勻，集管D-3中的氣液分離現(xiàn)象改善最為明顯，扁管中的分流均勻性相對(duì)較好。Bowers等[12]則研究了1/4、1/2、3/4等深，漸升，漸降五種扁管插入深度對(duì)分流均勻性的影響，實(shí)驗(yàn)裝置為水平集管、15根豎直扁管，制冷劑為R134a且向下流動(dòng)，質(zhì)量流量為15～35g/s，干度為0～35%。研究發(fā)現(xiàn)，隨著質(zhì)量流量和插入深度的增加，制冷劑分流更加均勻。入口長度較短時(shí)，1/2插入深度的分流最為均勻，入口長度較長時(shí)，3/4插入深度的分流最為均勻。

圖5　集管進(jìn)液方式

Kim等[13]通過實(shí)驗(yàn)研究了平行、常規(guī)和豎直三種集管進(jìn)液方式(見圖5)對(duì)制冷劑分流的影響，微通道換熱器采用水平集管、10根豎直扁管，制冷劑為R134a且向下流動(dòng)，進(jìn)口的質(zhì)量流量為70～130kg/(m2·s)，干度為0.2～0.6。結(jié)果表明，常規(guī)和豎直進(jìn)口的制冷劑分流均勻性較為一致且優(yōu)于平行進(jìn)口，三種進(jìn)液方式的分流均勻性都隨著質(zhì)量流量的增加而改善，受質(zhì)量流量影響最大的是常規(guī)進(jìn)口，而干度對(duì)三種進(jìn)液方式氣液分流的影響程度不同。Kim等[14]還對(duì)相同實(shí)驗(yàn)條件下，制冷劑向上流動(dòng)時(shí)平行、常規(guī)和豎直三種集管進(jìn)口結(jié)構(gòu)對(duì)分流均勻性的影響進(jìn)行了研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，豎直進(jìn)口的分流均勻性最好，質(zhì)量流量和干度對(duì)制冷劑分流的影響并不明顯。而對(duì)比以上兩種不同的制冷劑流向時(shí)的分流均勻性發(fā)現(xiàn)，制冷劑下進(jìn)上出時(shí)的分流均勻性明顯優(yōu)于上進(jìn)下出時(shí)。Cho等[15]同樣驗(yàn)證了集管水平時(shí)進(jìn)口方位會(huì)對(duì)制冷劑的分流均勻性產(chǎn)生較大影響。

Tompkins等[16]通過實(shí)驗(yàn)研究了質(zhì)量流量和干度對(duì)分流均勻性的影響，微通道換熱器采用水平集管、15根豎直扁管，工質(zhì)為水-空氣且向下流動(dòng)，但實(shí)驗(yàn)結(jié)果同上述Kim等的并不一致。他們發(fā)現(xiàn)，當(dāng)質(zhì)量流量較低時(shí)，集管中呈分層的波狀流，換熱器扁管中的分流較為均勻，而隨著質(zhì)量流量和干度的增大，集管中形成環(huán)狀流，液膜的分布引起換熱器扁管中的氣液分配不均，質(zhì)量流量一定時(shí)，干度對(duì)分流的影響較小。此外，還有很多學(xué)者[17-20]都對(duì)將制冷劑的質(zhì)量流量、干度等參數(shù)作為變量進(jìn)行了相關(guān)研究。

Hwang等[21]對(duì)R410a在集管水平扁管豎直的微通道換熱器中向上流動(dòng)時(shí)的分流均勻性進(jìn)行了可視化實(shí)驗(yàn)研究。研究認(rèn)為，重力和動(dòng)量差異使得水平集管中的氣液兩相出現(xiàn)相分離，上層低動(dòng)量的氣體很容易進(jìn)入靠近進(jìn)液口的扁管中，而下層高動(dòng)量的液體可以流動(dòng)到集管的另一端。制冷劑分流主要受集管進(jìn)液位置和質(zhì)量流量的影響，端部進(jìn)液時(shí)，各扁管進(jìn)口干度呈現(xiàn)階梯式曲線分布，側(cè)面進(jìn)液時(shí)則呈現(xiàn)對(duì)稱曲線分布，此時(shí)氣液混合較為均勻，其分流均勻性要優(yōu)于端部進(jìn)液。有關(guān)學(xué)者[22-23]也在研究中發(fā)現(xiàn)制冷劑在集管中出現(xiàn)分層或環(huán)狀流，氣液混合不均會(huì)惡化分流均勻性。

3集管豎直扁管水平布置形式

微通道換熱器采用圖1(a)所示的集管豎直扁管水平布置形式時(shí)，盡管存在排水、化霜等問題，但由于管路安裝與當(dāng)前空調(diào)結(jié)構(gòu)較為匹配，其仍常用于室外機(jī)的冷凝器，而制熱存在分流不均這一難題[24-25]，故很多學(xué)者都對(duì)這種形式的分流情況進(jìn)行了研究。Bowers[8]等通過紅外攝像儀對(duì)制冷劑R410a在集管豎直扁管水平微通道換熱器中的分流情況進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，如圖6所示，制冷劑下進(jìn)上出時(shí)，靠近頂部的換熱器扁管中的液態(tài)制冷劑極少，過熱度較大，換熱器中部的液態(tài)制冷劑較多，而底部進(jìn)口處幾根扁管中的液態(tài)制冷劑也較少。盡管這種布置形式仍存在明顯的制冷劑分布不均，但同前面集管水平扁管豎直時(shí)相比，其換熱性能較優(yōu)。

圖6　制冷劑分流情況

圖7　液態(tài)制冷劑高度隨質(zhì)量流量的變化

換熱器結(jié)構(gòu)、制冷劑狀態(tài)等參數(shù)同樣會(huì)對(duì)該布置形式下制冷劑的分流均勻性產(chǎn)生影響。Zou等[26]也對(duì)R410a在集管豎直扁管水平微通道換熱器中的分流情況進(jìn)行了可視化研究，扁管插入集管的深度為1/2，干度為0.2～0.8，每根扁管的質(zhì)量流量為1.5～4.5kg/h。研究發(fā)現(xiàn)，質(zhì)量流量較高而干度較低時(shí)的分流均勻性較好，質(zhì)量流量一定時(shí)，干度越大，分流越差，如圖7所示，隨著質(zhì)量流量的增大，液態(tài)制冷劑可以獲得更大的動(dòng)量到達(dá)集管頂部，更多扁管的分流得到改善。同分層流動(dòng)相比，制冷劑呈攪拌流時(shí)的兩相混合更加均勻，分流效果更好，質(zhì)量流量和干度影響流型的變化，隨著質(zhì)量流量和干度的增大，攪拌流將變?yōu)閷訝盍鳎评鋭┰诩苤械妮S向動(dòng)量是影響分流的重要因素。

Lee等[27]研究了三種不同扁管插入深度對(duì)豎直集管分流均勻性的影響，扁管插入集管的深度分別為0、6、12mm，工質(zhì)為水-空氣，質(zhì)量流量為54～134kg/(m2·s)，干度為0.2～0.5，結(jié)果如圖8所示，插入深度為0mm時(shí)，只有少量的液體流入上部的扁管中，而隨著插入深度的增加，趨勢(shì)正好相反，伸出的扁管阻礙了液體流入底端的扁管中，通過調(diào)整扁管的插入深度可以提高分流均勻性，他們得出插入深度為3mm時(shí)的分流均勻性最高。

圖8　插入深度對(duì)分流的影響

圖9　集管進(jìn)液方向

Cho等[28]通過實(shí)驗(yàn)研究了R22制冷劑在兩種不同進(jìn)液方式(見圖9)下的分流情況，換熱器為豎直集管、15根水平扁管，質(zhì)量流量為60kg/m2·s，干度為0.1、0.2、0.3。研究表明，豎直進(jìn)液時(shí)的制冷劑分流均勻性優(yōu)于平行進(jìn)液方式，在兩種不同進(jìn)液方式下，底部第一根扁管的流量最高，而干度對(duì)分流的影響不明顯，豎直進(jìn)液時(shí)的相分離程度低于水平進(jìn)液方式，隨著干度的增大，相分離程度減小。Byun等[29]對(duì)帶有豎直集管和兩流道結(jié)構(gòu)的平行流換熱器中R410a制冷劑的分流情況進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，進(jìn)口干度為0.3，質(zhì)量流量為50～70kg/(m2·s)。結(jié)果表明，在下部流路，大部分液體流經(jīng)底部扁管，在上部流路，頂部扁管只有少量供液，隨著質(zhì)量流量的增加，更多的液體反而會(huì)流向頂部扁管。他們還研究了制冷劑進(jìn)出口位置對(duì)分流均勻性的影響，對(duì)于進(jìn)口位置，上部進(jìn)液時(shí)的分流均勻性優(yōu)于中間進(jìn)液，對(duì)于出口位置，上部或下部出液的分流均勻性優(yōu)于中間出液，選擇合適的進(jìn)出口位置可以使熱損失降低幾個(gè)百分點(diǎn)。

Dong等[30]對(duì)單進(jìn)、雙進(jìn)、分散等三種不同進(jìn)口結(jié)構(gòu)的分流特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)和仿真分析，制冷劑為R134a，結(jié)果如圖10所示，分散進(jìn)液時(shí)的分流均勻性最好，而雙進(jìn)結(jié)構(gòu)的分流均勻性要優(yōu)于單進(jìn)結(jié)構(gòu)。

圖10　制冷劑流速云圖

Zou等[31]研究了制冷劑性質(zhì)對(duì)微通道換熱器分流的影響，換熱器為豎直集管、水平扁管，制冷劑分別采用R410a和R134a，研究表明，R410a的慣性要高于R134a，干度較低時(shí)，流體呈攪拌流，R410a的分流均勻性要優(yōu)于R134a，但并不明顯，干度較高時(shí)，流體呈不完全的環(huán)狀流，R134a的均勻性反而要優(yōu)于R410a。

4總結(jié)

通過對(duì)國內(nèi)外關(guān)于微通道換熱器集管豎直扁管水平和集管水平扁管豎直兩種不同布置形式時(shí)制冷劑分流均勻性的研究成果進(jìn)行分析總結(jié)可以看出：

(1)集管進(jìn)口結(jié)構(gòu)、進(jìn)出液方式、扁管插入深度、扁管數(shù)目等換熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)，質(zhì)量流量、干度等制冷劑狀態(tài)參數(shù)及工質(zhì)種類都會(huì)對(duì)兩種不同布置形式的分流產(chǎn)生影響，相同參數(shù)對(duì)兩種不同布置形式的分流產(chǎn)生的影響會(huì)有所不同。

(2)換熱器結(jié)構(gòu)和制冷劑狀態(tài)會(huì)影響進(jìn)液集管中的流型，而流型直接影響扁管的分流均勻性，氣液混合均勻的流型會(huì)使分流更加均勻，氣液分層往往會(huì)加劇分流不均，兩種不同布置形式均符合該規(guī)律。

(3)單純基于集管分流的研究較多，其實(shí)驗(yàn)裝置多為集管-扁管結(jié)構(gòu)(無翅片)，考慮管外熱交換及風(fēng)量分布對(duì)分流均勻性影響的研究較少，為更加貼近實(shí)際，還應(yīng)對(duì)熱交換及風(fēng)量分布進(jìn)行相關(guān)研究。

(4)在利用常規(guī)實(shí)驗(yàn)、可視化、紅外成像等技術(shù)手段進(jìn)行分流研究的同時(shí)，還可基于仿真工具進(jìn)行模擬分析。此外，為對(duì)分流設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)，如何建立分流均勻性的評(píng)價(jià)方法也成為一個(gè)重要的研究課題。

參考文獻(xiàn)5

[1] Kim，J.-H.，Groll，E.A.，Performance Comparisons of a Unitary Split System Using Microchannel and Fin-Tube Outdoor Coils，Part Ⅱ:Heating Tests[C].∥International Refrigeration and Air Conditional Conference at Purdue，2002，Paper # R6-8

[2] Padhmanabhan，S.，Cremaschi，L.，F(xiàn)isher D.，et al，Comparison of frost and defrost performance between microchannel coil and fin-and-tube coil for heat pump systems[C].∥International Refrigeration and Air Conditional Conference at Purdue，2008，Paper # 2202

[3] Bell，I.，Groll，E.A.，Experimental Comparison of the Impact of Air-Side Particulate Fouling on the Thermo-Hydraulic Performance of Microchannel and Plate-Fin Heat Exchangers[C].∥International Refrigeration and Air Conditioning Conference at Purdue，2010，Paper # 2147

[4] Kulkarni，T.，Bullard，C.W.，Cho，K.，Header design tradeoffs in microchannel evaporators[J].Applied Thermal Engineering，2004,24:759-776

[5] Brix，W.，K?rn，R.M.，Elmegaard，B.，Modelling refrigerant distribution in microchannel evaporators[J].International Journal of Refrigeration，32 (2009)1736-1743

[6] Kim，M.H.，Groll，E.A.，Microchannel Heat Exchanger Defrost Performance and Reliability[J].ASHRAE final report，Atlanta，GA,USA,2003

[7] 陳小康,基于微通道換熱器的中央空調(diào)的研究[D],華南理工大學(xué),2010，5

[8] Bowers，C.D.，Mai，H.，Elbel，S.，et al，Refrigerant Distribution Effects on the Performance of Microchannel Evaporators[C].∥International Refrigeration and Air Conditioning Conference at Purdue，2012，Paper # 2173

[9] Kim，N.H.，Han，S.P.，Distribution of air-water annular flow in a header of a parallel flow heat exchanger[J].International Journal of Heat and Mass Transfer，2008，51:977-992

[10] Kim，N.H.，Sin，T.R.，Two-phase flow distribution of air-water annular flow in a parallel flow heat exchanger[J].Int.J.Multiphase Flow，2006，32:1340-1353

[11] Koyama，S.，Wijayanta，A.T.，Kuwahara，K.，et al，Developing Two-Phase Flow Distribution in Horizontal Headers With Downward Minichannel-Branches[C].∥International Refrigeration and Air Conditioning Conference at Purdue，2002，Paper #R142

[12] Bowers，C.D.，Hrnjak，P.S.，Newell，T.A.，Two-Phase Refrigerant Distribution in a Micro- Channel Manifold[C].∥International Refrigeration and Air Conditioning Conference at Purdue，2006，Paper #R161

[13] Kim，N.H.，Kim，D.Y，Byun，H.W.，Effect of inlet configuration on the refrigerant distribution in a parallel flow minichannel heat exchanger[J].International Journal of Refrigeration，34(2011)1209-1221

[14] Kim，N.H.，Byun，H.W.，Effect of inlet configuration on upward branching of two-phase refrigerant in a parallel flow heat exchanger[J].International Journal of Refrigeration，2013

[15] Cho，H.，Cho，K.，Kim，Y.，Mass flow rate distribution and phase separation of R-22 in multi- microchannel tubes under adiabatic condition[C].∥Proceedings of the 1st International Conference Microchannels and Minichannels，2003，pp.527-533

[16] Tompkins，D.M.，Yoo，T.，Hrnjak，P.，et al，F(xiàn)low Distribution and Pressure Drop in Micro- channel Manifolds[C].∥International Refrigeration and Air Conditioning Conference at Purdue，2002，Paper #R6-4

[17] Sa，Y.C.，Jang，D.Y.，Ko，C.S.，et al，F(xiàn)low maldistribution of flat tube evaporator[C].∥Proceedings of The 4th International Symposium on HVAC，Beijing，2003，pp.817-22

[18] Vist，S.Two-phase refrigerant distribution in round tube manifolds[J].ASHRAE Transactions，2004，110(1):307-17

[19] Webb，R.L.，Chung.K.，Two-phase flow distribution to tubes of parallel flow air-cooled heat exchangers[J].Heat Transfer Engineering，2005，26(4):3-18

[20] Bernoux，P.，Mercier，P.，Lebouche，M.，Two-phase flow distribution in a compact heat exchanger[C].∥Proceedings of the Third International Conference on Compact Heat Exchangers and Enhancement Technology for the Process Industries，2001，pp.347-352

[21] Hwang，Y.，Jin，D.H.，Radermacher，R.，Refrigerant Distribution in Minichannel Evaporator Manifolds[J].HVAC&R Research，2007,13:4，543-555

[22] Watanabe，M.，Katsuda，M.，Nagata，K.，Two-phase flow distribution in multi-pass tube modeling serpentine type evaporator[J].ASME/JSME Therm.Eng.Conf.1995,2:35-42

[23] Vist，S.Pettersen，J.Two-phase flow distribution in compact heat exchanger manifolds[J].Experimental Thermal and Fluid Science..2004，28:209-215

[24] Zou，Y.，Hrnjak，P.S.，Experiment and visualization on R134a upward flow in the vertical header of microchannel heat exchanger and its effect on distribution[J].Int.J.Heat and Mass Trans,2013a,62:124-134

[25] Zou，Y.，Tuo，H.，Hrnjak，P.S.，Modeling refrigerant maldistribution in microchannel heat exchangers with vertical headers based on experimentally developed distribution results[J].Appl.Thermal Eng,2014，64:172-181

[26] Zou，Y.，Hrnjak，P.，Measurement and Visualization of R410A Distribution in the Vertical Header of the Microchannel Heat Exchanger[C].∥International Refrigeration and Air Conditioning Conference at Purdue，2012，Paper #2465

[27] Lee，J.K.，Lee，S.Y.，Distribution of two-phase annular flow at header-channel junctions[J].Experimental Thermal and Fluid Science.2004，28:217-222

[28] Cho，H.，Cho，K.，Youn，B.,et al，F(xiàn)low Mal-distribution in Micro-channel Evaporator[C].∥International Refrigeration and Air Conditional Conference at Purdue，2002，Paper # R6-5

[29] Byun，H.W.，Kim，N.H.，Refrigerant distribution in a parallel flow heat exchanger having vertical headers and heated horizontal tubes[J].Experimental Thermal and Fluid Science,2011，35:920-932

[30] Dong，Z.G.，Bean，J.，Experimental research and CFD simulation on microchannel evaporator header to improve heat exchanger efficiency[C].∥International Refrigeration and Air Conditional Conference at Purdue，2002，Paper # R079

[31] Zou，Y.，Hrnjak，P.，Comparison and Generalization of R410A and R134a Distribution in the Microchannel Heat Exchanger with the Vertical Header[C].∥International Refrigeration and Air Conditional Conference at Purdue，2014，Paper # 2122