萬(wàn)瑩瑩，王西安，李金萍(山東高速工程檢測(cè)有限公司，山東濟(jì)南　250001)

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堿激發(fā)礦渣砂漿性能試驗(yàn)研究

萬(wàn)瑩瑩，王西安，李金萍
(山東高速工程檢測(cè)有限公司，山東濟(jì)南250001)

摘要:用水淬?；郀t礦渣替代天然砂制備堿激發(fā)砂漿，研究堿激發(fā)砂漿的抗壓性能、塑性開(kāi)裂性能和抗碳化性能。研究結(jié)果表明:高爐礦渣替代天然砂制備堿激發(fā)砂漿的抗壓強(qiáng)度較硅酸鹽水泥砂漿低，但提高了抗塑性開(kāi)裂能力，受堿激發(fā)材料的自身性質(zhì)所限，對(duì)抗碳化能力并無(wú)顯著影響。

關(guān)鍵詞:堿激發(fā)礦渣;?；郀t礦渣;砂;抗壓強(qiáng)度;塑性開(kāi)裂;碳化

硅酸鹽水泥在生產(chǎn)過(guò)程中需要消耗大量的礦物資源和能源、排放大量二氧化碳，還帶來(lái)粉塵和噪聲污染，已經(jīng)不符合節(jié)能減排、綠色可持續(xù)發(fā)展的要求。堿激發(fā)膠凝材料取自工業(yè)廢渣，經(jīng)堿性物質(zhì)激發(fā)就能獲得較好的膠凝效果，具有廣泛的發(fā)展前景［1－3］。堿激發(fā)礦渣膠凝材料具有較好的力學(xué)性能、抗酸堿性能、抗硫酸鹽侵蝕、抗凍融性能以及低水化熱、孔隙率較小等特性，在前蘇聯(lián)、德國(guó)等國(guó)家得到了較廣泛的應(yīng)用。但是堿激發(fā)礦渣膠凝材料也存在一些缺點(diǎn)，如凝結(jié)時(shí)間過(guò)快、干燥收縮過(guò)大、抗塑性開(kāi)裂能力差、碳化速率較快等，限制了堿激發(fā)礦渣的應(yīng)用［4－5］。

國(guó)內(nèi)對(duì)水淬?；郀t礦渣代替砂制備混凝土的研究表明礦渣代砂降低了混凝土的工作性能，而抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、彈性模量和抗硫酸鹽侵蝕等性能有所提高［6－8］。本試驗(yàn)嘗試將礦渣顆粒取代砂制備堿激發(fā)砂漿，研究該砂漿的抗壓性能、塑性開(kāi)裂性能和抗碳化性能，以擴(kuò)大?；郀t礦渣顆粒的應(yīng)用范圍。

1原材料和配合比

水淬?；郀t礦渣由濟(jì)南鋼鐵廠提供，礦粉為該礦渣經(jīng)實(shí)驗(yàn)室小型球磨機(jī)磨細(xì)制得，?；郀t礦渣和自磨礦粉的物理性能見(jiàn)表1、2，自磨礦粉與水泥的化學(xué)性能見(jiàn)表3;對(duì)照試驗(yàn)組采用P·O 52．5水泥;堿激發(fā)劑原料為液體工業(yè)級(jí)水玻璃(模數(shù)2．7，質(zhì)量濃度為50%)，通過(guò)固體工業(yè)級(jí)NaOH來(lái)調(diào)節(jié)水玻璃的模數(shù)［9］;拌合水為自來(lái)水。試驗(yàn)選取堿激發(fā)砂漿( Alkali-Activated Slag Mortar，AASM)和普通硅酸鹽水泥砂漿( Ordinary Portland Cement Mortar，OPCM)兩種材料體系，分別測(cè)試了礦渣取代砂前后砂漿的性能，試驗(yàn)配合比見(jiàn)表4。

2試件制備及測(cè)試方法

礦渣代砂堿激發(fā)砂漿的力學(xué)性能依文獻(xiàn)［10］進(jìn)行測(cè)試，試件尺寸為70．7 mm×70．7 mm×70．7 mm，測(cè)試3、28、90、180 d的抗壓強(qiáng)度?？顾苄蚤_(kāi)裂性能測(cè)試按照文獻(xiàn)［11］測(cè)試，試件尺寸為910 mm×600 mm× 20 mm，試件澆筑后立即置于溫度為20±3℃、相對(duì)濕度為60%±5%環(huán)境內(nèi)，同時(shí)對(duì)試件電扇吹風(fēng)及1 000 W碘鎢燈照射，吹風(fēng)時(shí)間24 h并保持試件橫向中心線5 m/s風(fēng)速，碘鎢燈照射4 h后關(guān)閉，評(píng)定指標(biāo)包含最大裂縫寬度與裂縫指數(shù)?？固蓟阅茉囼?yàn)依照文獻(xiàn)［12］測(cè)試，試件尺寸為70．7 mm×70．7 mm×70．7mm，測(cè)試條件為溫度20±2℃，相對(duì)濕度70%±5%，二氧化碳體積分?jǐn)?shù)為20%±3%，測(cè)試3、14、28 d的碳化深度。

表1粒化高爐礦渣顆粒物理性能

表2自磨礦粉物理性能

表3自磨礦粉與水泥化學(xué)成分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)

表4試驗(yàn)組配合比

3試驗(yàn)結(jié)果

3．1抗壓強(qiáng)度

礦渣代砂AASM的抗壓強(qiáng)度見(jiàn)圖1。

圖1 AASM與OPCM試驗(yàn)組抗壓強(qiáng)度隨齡期變化

試驗(yàn)結(jié)果表明，在早齡期時(shí)礦渣代砂AASM的抗壓強(qiáng)度與天然砂AASM較為接近，且AASM的抗壓強(qiáng)度與OPCM也較為接近。隨著齡期的增長(zhǎng)，AASM和OPCM的抗壓強(qiáng)度均隨著礦渣顆粒的摻入而降低。

試驗(yàn)組A1的28 d抗壓強(qiáng)度比A2組降低了11．3%，180 d則降低了16．8%。試驗(yàn)組B1的28 d抗壓強(qiáng)度比B2組降低了7．1%，180 d降低了18．4%。試驗(yàn)組P1的28 d抗壓強(qiáng)度比P2組降低了14．8%，180 d降低幅度最大，達(dá)到了22．5%。

對(duì)于AASM，模數(shù)的升高有助于強(qiáng)度的發(fā)展，尤其在后期表現(xiàn)較為明顯，試驗(yàn)組B1與B2的28 d抗壓強(qiáng)度分別比A1與A2組增加了42．3%和34．5%。相比較OPCM試驗(yàn)組，模數(shù)為0．6的礦渣代砂AASM試驗(yàn)組B1的抗壓強(qiáng)度未表現(xiàn)出顯著降低，說(shuō)明在該模數(shù)條件下，礦渣能夠取代天然砂制備砂漿。

3．2塑性開(kāi)裂

AASM與OPCM試驗(yàn)組塑性開(kāi)裂試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表5。由表5中可以看出，A組開(kāi)裂指數(shù)最小，A1組沒(méi)

有發(fā)現(xiàn)開(kāi)裂，A2組有微小的裂紋，最大的裂縫寬度僅為0．2 mm，試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)A相對(duì)其他組凝結(jié)時(shí)間較快，說(shuō)明凝結(jié)時(shí)間快，產(chǎn)生的早期強(qiáng)度能夠抑制由于表面水分蒸發(fā)造成的應(yīng)力破壞，進(jìn)而抑制裂縫的產(chǎn)生。開(kāi)裂指數(shù)是評(píng)定試件產(chǎn)生不同寬度和長(zhǎng)度裂縫的指標(biāo)，指數(shù)越大說(shuō)明裂縫越寬且越長(zhǎng)。在所有試驗(yàn)組中，B2組的開(kāi)裂指數(shù)最大，說(shuō)明0．6模數(shù)天然砂制備AASM的抗塑性開(kāi)裂能力最差。對(duì)比各組試件，1組砂漿試件均比2組開(kāi)裂指數(shù)小，說(shuō)明礦渣代砂能夠減少開(kāi)裂指數(shù)，減少開(kāi)裂的可能性。

表5 AASM與OPCM試驗(yàn)組塑性開(kāi)裂試驗(yàn)結(jié)果

3．3抗碳化試驗(yàn)

文獻(xiàn)［13］研究表明，AASM的抗碳化能力遠(yuǎn)低于OPCM且碳化形式也不同于硅酸鹽水泥漿，AASM的碳化更多的是凝膠體的脫鈣碳化。本試驗(yàn)的各試驗(yàn)組碳化深度見(jiàn)圖2。隨著碳化時(shí)間的延長(zhǎng)，碳化深度不斷加深。碳化深度最大的是A組，試驗(yàn)組A2在28 d已全部碳化，說(shuō)明抵抗碳化能力最弱。

6組抗碳化能力大小為P＞B＞A。試驗(yàn)組A與B兩組中1組碳化深度比2組小，這在試驗(yàn)組B中尤為明顯，B1組28 d的碳化深度是B2組的67%，說(shuō)明B1組的抗碳化能力較好。P組碳化深度最低，原因是砂膠比較小，體系較為密實(shí)。此外，硅酸鹽水泥水化生成的Ca( OH)2抵御了碳化進(jìn)行，碳化形成的CaCO3產(chǎn)物進(jìn)一步密實(shí)砂漿，導(dǎo)致碳化較難進(jìn)行。

3．4結(jié)果討論

?；郀t礦渣替代天然砂制備堿激發(fā)砂漿的抗壓強(qiáng)度較硅酸鹽水泥砂漿低，這與其自身性質(zhì)有關(guān)。粒化高爐礦渣由水淬急冷制得，礦渣顆粒形貌的不規(guī)整使得礦渣顆粒受力不均，礦渣表面較多孔隙的存在則使得較多的水分在拌制過(guò)程中進(jìn)入顆粒內(nèi)部，造成局部水灰比過(guò)大。此外，礦渣的彈性模量低于天然砂也是砂漿抗壓強(qiáng)度降低的原因之一。

圖2 AASM與OPCM試驗(yàn)組碳化深度隨齡期變化

試驗(yàn)結(jié)果表明，抗塑性開(kāi)裂能力隨著礦渣代砂得到了提高。這是因?yàn)榈V渣顆粒存在較多孔隙而具有一定的吸水作用，在漿體硬化階段此部分的水能夠穩(wěn)定漿體的內(nèi)部濕度、降低濕度梯度從而減少水分散失引起的收縮應(yīng)力。

由于堿激發(fā)礦渣材料自身具有極低的抗碳化能力，所以礦渣代砂并不能有效地提高其抗碳化的能力。對(duì)于堿激發(fā)礦渣材料，還需要從其水化產(chǎn)物的結(jié)構(gòu)等方面進(jìn)行深一步研究以提高抗碳化能力。

4　結(jié)論

1)?；郀t礦渣替代天然砂制備堿激發(fā)砂漿的抗壓強(qiáng)度較硅酸鹽水泥砂漿低，但模數(shù)為0．6、激發(fā)劑摻量為3%的堿激發(fā)砂漿中，礦渣代砂對(duì)抗壓強(qiáng)度無(wú)明顯影響。在堿激發(fā)材料中礦渣代砂引起的強(qiáng)度降低可以通過(guò)優(yōu)化模數(shù)與激發(fā)劑摻量彌補(bǔ)。

2)礦渣代砂能夠降低堿激發(fā)砂漿的塑性開(kāi)裂，但對(duì)于抗碳化能力無(wú)明顯提高，說(shuō)明碳化與堿激發(fā)礦渣自身水化產(chǎn)物的性質(zhì)有密切關(guān)系。

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(責(zé)任編輯:郎偉鋒)

Research on Properties of Alkali-Activated Slag Mortar

WAN Yingying，WANG Xi'an，LI Jinping
( Shandong Superhighway Engineering Testing Co，．Ltd．，Jinan 250001，China)

Abstract:For the preparation of the alkali-activated slag mortar by the granulated blast furnace slag instead of the natural sand，this paper studies the properties of its compressive strength，plastic shrinkage and carbonation resistance．The researching result shows that when the natural sand is replaced by the blast furnace slag to prepare the alkali-activated slag mortar which is better than the Portland cement mortar，the alkali-activated slag mortar reduces the compressive strength but increases the plastic shrinkage resistance，and limited by the nature of alkali-activated material itself，it almost has no influence on the carbonation resistance．

Key words:alkali-activated slag; granulated blast furnace slag; sand; compressive strength; plastic shrinkage; carbonation

作者簡(jiǎn)介:萬(wàn)瑩瑩( 1981—)，女，山東高唐人，工程師，主要研究方向?yàn)楣こ滩牧显囼?yàn)檢測(cè)．

收稿日期:2014－02－01

DOI:10．3969/j．issn．1672－0032．2015．02．011

文章編號(hào):1672－0032( 2015) 01－0058－04

文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

中圖分類號(hào):TU57+8．1