趙春明,艾 威,孫 勇,康炳杰,崔鐵剛
(1.國網(wǎng)吉林省電力有限公司電力科學(xué)研究院,長春 130021;2.吉林省電力勘測設(shè)計院,長春 130022;3.國網(wǎng)吉林省電力有限公司培訓(xùn)中心,長春 130022)
隨著電網(wǎng)建設(shè)的發(fā)展和線路輸送容量的需要,利用原有線路更換耐熱導(dǎo)線來提高輸送能力,無須重新征用線路走廊,在原有鐵塔基礎(chǔ)上,僅更換導(dǎo)線,既節(jié)約了大量土地征用,又縮短了建設(shè)工期,能夠取得明顯的技術(shù)效果和經(jīng)濟效益,已成為提高導(dǎo)線載流量的有效手段之一,并越來越多地應(yīng)用在輸電線路建設(shè)中。某熱電廠現(xiàn)有2回220kV 線路接入220kV 某變電站,已經(jīng)明顯不能滿足電廠的輸送容量需求。若采取新建線路,造價將顯著上升,因此采用耐熱導(dǎo)線增加電廠的輸送容量。該工程線路沿線較復(fù)雜,跨越多處66kV 線路和公路,在更換耐熱導(dǎo)線后必須考慮耐熱導(dǎo)線的弧垂隨溫度升高而增大的情況,否則不滿足導(dǎo)線對地距離及交叉跨越的要求,因此需要采用一種既能夠滿足大的輸送容量又能夠保持低弧垂的導(dǎo)線。
普通的耐熱導(dǎo)線在輸送容量加大的情況下,隨著溫度的升高,其機械性能會有一定的下降,從而弧垂會增大,對線下的跨越物間距不能滿足GB 50545—2010《110kV~500kV 架空輸電線路設(shè)計技術(shù)規(guī)范》要求。耐熱鋁合金線是在鋁材中添加了金屬鋯,使得耐熱鋁合金線的軟化性得到了提高,也就提高了導(dǎo)線的耐熱性能。普通導(dǎo)線的發(fā)熱允許溫度為70℃,間隙型鋼芯超耐熱鋁合金絞線的發(fā)熱允許溫度可以達到200℃以上,顯著提高了導(dǎo)線的載流量。
圖1 間隙型鋼芯超耐熱鋁合金絞線GZTACSR410SQ
該工程所采用的導(dǎo)線為間隙型鋼芯超耐熱鋁合金絞線GZTACSR 410SQ,結(jié)構(gòu)如圖1所示。此種導(dǎo)線是耐熱鋁合金絞線中結(jié)構(gòu)較為特殊的品種。鋼芯和鋁線層之間存在一定的間隙。鋼芯為特強鋼芯,鋁線為超耐熱鋁合金線,鋼芯與內(nèi)層鋁合金線能各自獨立移動,在間隙中填滿耐熱潤滑油脂,以便減少鋼芯與內(nèi)層鋁合金線之間的摩擦。這種導(dǎo)線在安裝時需要用一種特殊架線方法使導(dǎo)線的所有張力均落在鋼芯上,這樣,導(dǎo)線帶電運行時的弧垂變化即取決于鋼芯的線膨脹,鋁線的線膨脹對導(dǎo)線的弧垂變化不起作用;鋼芯的線膨脹系數(shù)為11.5×10-6/℃,約為一般鋼芯耐熱鋁合金絞線的線膨脹系數(shù)(約為19×10-6~21×10-6/℃)的1/2,因此,GZTACSR能在高溫下維持低弧垂。另一種能夠維持低弧垂的耐熱導(dǎo)線為殷鋼芯耐熱鋁合金絞線(ZTACIR/AS 410SQ),它利用了導(dǎo)線中殷鋼芯和鋁合金線線膨脹系數(shù)差異較大的特點,隨著運行溫度的提高,導(dǎo)線的張力逐步向殷鋼芯轉(zhuǎn)移,當(dāng)?shù)竭_遷移點溫度時,導(dǎo)線的張力全部轉(zhuǎn)移到殷鋼芯,達到了低弧垂的效果,這種張力轉(zhuǎn)移是一種自然轉(zhuǎn)移,而間隙型鋼芯超耐熱鋁合金絞線是在架線時,采用機械方法強制實現(xiàn)導(dǎo)線內(nèi)部張力的轉(zhuǎn)移,因此是一種人工轉(zhuǎn)移,弧垂變化較小,所以采用GZTACSR 間隙型鋼芯超耐熱鋁合金絞線是經(jīng)濟合理的。
各種增容導(dǎo)線與鋼芯鋁絞線的導(dǎo)線性能比較見表1,其中:ACSR為鋼芯鋁絞線;ACSSR為鋼芯軟鋁絞線;ACCR為鋁基陶瓷纖維芯鋁絞線;ACCC/TW為碳纖維芯軟鋁絞線;ZTACIR為殷鋼芯超耐熱鋁合金絞線。本工程采用耐熱導(dǎo)線主要機械及電氣特性見表2。
從表1可以看出,間隙型鋼芯超耐熱鋁合金絞線GZTACSR 遷移點溫度不受限制,應(yīng)用更方便靈活且造價適中,輸送容量滿足工程要求。在使用各種增容導(dǎo)線時,導(dǎo)線弧垂隨溫度的變化情況是設(shè)計線路時特別關(guān)注的要點之一。由于材料和結(jié)構(gòu)上的差異,不同的增容導(dǎo)線,其弧垂隨溫度升高的變化量差別也較大。殷鋼芯超耐熱鋁合金絞線ZTACIR和間隙型鋼芯超耐熱鋁合金絞線GZTACSR、碳纖維芯軟鋁絞線ACCC、鋁基陶瓷纖維芯鋁絞線ACCR 等增容導(dǎo)線,由于其弧垂隨溫度的變化相對于普通的鋼芯鋁絞線ACSR 及其他增容導(dǎo)線較小,具有較好的低弧垂特性,因此又可以稱之為低弧垂導(dǎo)線。國際上有的學(xué)者把這一類低弧垂導(dǎo)線稱之為高溫低弧垂導(dǎo)線(縮寫為HTLS)。
在該工程項目中對于金具的選擇:常規(guī)金具不能滿足耐熱導(dǎo)線提高的載流量而引起的導(dǎo)線發(fā)熱,需要配套的金具。通過加大金具與耐熱導(dǎo)線的直接接觸面積,來降低金具的運行溫度;采用鋁鋯合金作為金具的導(dǎo)電部分。因為鋁鋯合金可以有效地抵抗高溫退火的影響,能夠在高達230℃的溫度保持其強度。
設(shè)210℃時檔距/弧垂為lc210/fd210,180℃時檔距/弧垂為lc180/fd180,150℃時檔距/弧垂為lc150/fd150,已知塔地面高程為ht0為208.1m,下導(dǎo)線對地高度hxdd0為27m;地線地面高程hdx0為201.9m,地線對地高度hdx0′為18.1 m;3 號塔地面高程h3t0為196m,下橫擔(dān)對地高度hxhd0為36m,下橫擔(dān)絕緣子長度hxhdj為2.6m,實際檔距l(xiāng)d1為249m;66kV遼西線距3號塔h66-3t為118m。
表1 各種增容導(dǎo)線與鋼芯鋁絞線的導(dǎo)線性能比較
表2 本工程所采用的耐熱導(dǎo)線的機械及電氣特性
本工程換線后N-1(150℃),3號到4號導(dǎo)線對66kV LX 線距離Δh計算如下。
4號塔下導(dǎo)線高程:
h4txdx=ht0+hxdd0=235.1m
66kV 遼西線地線高程:
h66dx0=hdx0+hdx0′=220m
3號塔下導(dǎo)線高程:
h3txdx=h3t0+(hxhd0-h(huán)xhdj)=229.4m
3號塔與4號塔下導(dǎo)線高程差:
Δh3t-4t=h4txdx-h(huán)3txdx=5.7m
66kV 遼西線3號塔與4號塔高程差:
Δh66=(Δh3t-4t/ld1)×(ld1-h(huán)66-3t)=3m
150℃實際弧垂:fc1=fd150×(ld1/h2)2=6.9m
66kV 遼西線地線距導(dǎo)線距離:
Δh66dd=h4txdx-h(huán)66dx0-Δh66-fc1=5.2m。
66kV LX 線地線距導(dǎo)線高5.2 m,大于GB 50545—2010要求的4 m,滿足要求。線路跨越66 kV L-RJY 線、66kV L-SJY 線、66kV LX 線 時,220 kV 導(dǎo)線換導(dǎo)線前、換導(dǎo)線后(正常)、換導(dǎo)線后N-1(150℃)工況下,導(dǎo)線對66kV 地線交叉跨越距離都大于4m,滿足工程要求。
為滿足輸送容量要求,線路的增容改造若采用新建線路方案,原線雙回路1×LGJ-400 導(dǎo)線則需要換為雙回路2×LGJ-400 導(dǎo)線;需新建鐵塔、基礎(chǔ)、更換導(dǎo)線;發(fā)生征地補償、青苗補償、林木補償?shù)荣M用;相關(guān)的審批、環(huán)保測評等費用。
采用更換耐熱導(dǎo)線的方案,利用原線路,不用新建鐵塔及基礎(chǔ)、辦理征地、相關(guān)審批手續(xù),也不會對環(huán)境造成二次破壞,但其發(fā)熱引起的線損要高于普通導(dǎo)線。以該熱電廠送出工程為例,對兩種方案的經(jīng)濟性做了分析,見表3,其中線損年費用是指雙回導(dǎo)線發(fā)熱。從表3看出,新建線路需新建7基鐵塔,按照0.7km 線路剩余使用年限25年計算,鐵塔、基礎(chǔ)、導(dǎo)線、征地費用共計365.6萬元,而更換耐熱導(dǎo)線時以上各項費用共計106.9萬元,更換耐熱導(dǎo)線可比新建線路節(jié)省258.7萬元,既達到增容目的又比較經(jīng)濟,線路越短經(jīng)濟效益越明顯。
表3 某熱電廠送出工程為例對兩種方案的經(jīng)濟性比較
目前線路上應(yīng)用耐熱導(dǎo)線提高輸送容量的技術(shù)逐漸成熟,在各地也有一定的運行經(jīng)驗。在城區(qū)線路改造和線路走廊擁擠地區(qū)應(yīng)積極采用耐熱導(dǎo)線,既可以大幅提高線路的輸送容量,節(jié)省工程投資,縮短建設(shè)工期,又能節(jié)約日益緊張的土地資源,符合國家電網(wǎng)公司“兩型三新”建設(shè)理念。吉林省電力建設(shè)工程首次應(yīng)用間隙型鋼芯超耐熱鋁合金絞線,此種新型材料將在吉林省的推廣起到示范作用,也為今后吉林省的電網(wǎng)建設(shè)積累了經(jīng)驗。