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        蓋下壩水電站月牙肋鋼岔管設(shè)計(jì)

        2015-11-01 08:11:54張建輝劉文斌宋立民
        東北水利水電 2015年10期
        關(guān)鍵詞:岔管肋板體形

        范 永,張建輝,劉文斌,宋立民

        (中水東北勘測設(shè)計(jì)研究有限責(zé)任公司,吉林長春130021)

        蓋下壩水電站月牙肋鋼岔管設(shè)計(jì)

        范 永,張建輝,劉文斌,宋立民

        (中水東北勘測設(shè)計(jì)研究有限責(zé)任公司,吉林長春130021)

        蓋下壩水電站非對(duì)稱月牙肋鋼岔管規(guī)模較大,是工程設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。岔管體形和鋼材厚度優(yōu)化設(shè)計(jì)采用三維有限元方法計(jì)算,對(duì)鋼岔管應(yīng)力變形進(jìn)行了深入研究。計(jì)算與實(shí)際運(yùn)行成果表明:岔管設(shè)計(jì)體形良好,結(jié)構(gòu)安全。

        蓋下壩水電站;月牙肋鋼岔管;三維有限元計(jì)算;重慶市

        1 工程簡介

        蓋下壩水電站位于重慶市云陽縣和奉節(jié)縣境內(nèi)的長江一級(jí)支流長灘河中上游河段,距下游長江入口處的故陵鎮(zhèn)約45km,距云陽縣城約90 km。該工程是以發(fā)電為主,為當(dāng)?shù)芈糜钨Y源開發(fā),水產(chǎn)養(yǎng)殖等提供了有利條件。水庫正常蓄水位392m,死水位352m,水庫總庫容3.54×108m3。電站裝機(jī)容量為132MW。

        樞紐工程由混凝土雙曲拱壩及左岸引水發(fā)電系統(tǒng)組成,混凝土雙曲拱壩最大壩高160m。引水系統(tǒng)布置在長灘河左岸山體內(nèi),由進(jìn)水口,引水隧洞,調(diào)壓井及壓力管道組成,引水隧洞內(nèi)徑5.6m,總長約7.0km,調(diào)壓井為阻抗式,壓力鋼管內(nèi)徑5.0m,在岔管前縮小為4.5m,各個(gè)支管內(nèi)徑2.3 m,主管經(jīng)1號(hào)岔管和2號(hào)岔管與支管相接,岔管采用卜型月牙肋鋼岔管。

        2 鋼岔管的布置

        經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較,工程1號(hào),2號(hào)鋼岔管均采用內(nèi)加強(qiáng)月牙肋岔管,其中1號(hào)岔管主管內(nèi)徑4.5 m,支管內(nèi)徑分別為3.5m和2.3m,最大公切球內(nèi)徑5.642m;2號(hào)岔管主管內(nèi)徑3.5m,支管內(nèi)徑均為2.3m,最大公切球內(nèi)徑4.094m,與類似工程相比,此工程鋼岔管具有如下技術(shù)特點(diǎn):

        1)規(guī)模大,工程1號(hào),2號(hào)鋼岔管運(yùn)行期設(shè)計(jì)內(nèi)水壓力為2.6MPa(含水擊壓力),岔管PD值分別為1467m2和1064m2,規(guī)模位居同類型工程前列。

        2)布置新穎,根據(jù)據(jù)引水隧洞和發(fā)電廠房布置,受地形地質(zhì)條件所限,1號(hào),2號(hào)鋼岔管均采用非對(duì)稱“Y”型布置形式,其主,支管的布置突破了梳齒形布置,采用正向分流的布置型式。其水頭損失和管殼,肋板的受力特性均與對(duì)稱布置的同類型岔管有所不同。

        3 鋼岔管的體形設(shè)計(jì)

        考慮到岔管臨近廠房,結(jié)合地質(zhì)條件,岔管按明管設(shè)計(jì),根據(jù)規(guī)范推薦公式及有關(guān)構(gòu)造要求初步擬定岔管體形尺寸和管壁厚度,然后對(duì)岔管初擬體形進(jìn)行三維有限元應(yīng)力變形計(jì)算分析,確定岔管體形參數(shù)和材質(zhì)等。

        3.1岔管體形初步擬定

        根據(jù)規(guī)范要求,通過相似工程類比,初擬岔管體形設(shè)計(jì)各參數(shù)如下:

        初擬1號(hào)岔管分岔角(圖1中管節(jié)5,9軸線的夾角)為84°,斜支管(9,10,11,12)軸線與水平線的夾角為60°,管壁厚34mm。岔管為4-4-4布置(即主管,直支管,斜支管各用4個(gè)管節(jié)過渡),岔管平面結(jié)構(gòu)布置如圖1所示。

        初擬2號(hào)岔管分岔角(管節(jié)4,7軸線的夾角)為60°,管節(jié)6,9軸線的夾角為60°,管壁厚度為36mm。因管徑較1號(hào)岔管小,初步確定采用3-3-3布置,即主管,直支管,斜支管各用3個(gè)管節(jié)過渡。

        圖11 號(hào)岔管初擬結(jié)構(gòu)平面圖

        3.2岔管的三維有限元計(jì)算

        采用SDFEA程序計(jì)算,該程序基于正交曲線坐標(biāo)系下的有限元理論開發(fā),其等參曲殼單元描述管殼不同于通用程序的板殼單元,是國內(nèi)最早的專用于工程中板殼組合結(jié)構(gòu)的有限元分析程序之一。

        3.2.1計(jì)算邊界條件

        為減少邊界約束對(duì)鋼岔管主體部分的影響,主直管和支直管長度分別取該處鋼管半徑的兩倍以上,因結(jié)構(gòu)上下對(duì)稱,取岔管上半部分進(jìn)行計(jì)算,上下結(jié)構(gòu)的分界面施加對(duì)稱約束。

        在運(yùn)行工況下,管內(nèi)壁承受2.6MPa內(nèi)水壓力;各管節(jié)厚度及梁厚度均扣除2mm的銹蝕磨損裕度。假定3個(gè)直管管口,因管道和回填混凝土的限制,無軸向位移。

        在水壓試驗(yàn)工況下,依規(guī)范規(guī)定水壓試驗(yàn)壓力為1.25倍設(shè)計(jì)壓力,即岔管管內(nèi)壁承受3.25 MPa內(nèi)水壓力;兩支管管口施加軸向結(jié)點(diǎn)力,其軸向結(jié)點(diǎn)力的合力與半個(gè)封頭上所受壓力總和相等,主直管管口施加軸向約束。結(jié)構(gòu)厚度不扣除銹蝕磨損裕度。

        3.2.2岔管結(jié)構(gòu)離散

        1)1號(hào)岔管結(jié)構(gòu)離散。對(duì)1號(hào)岔管結(jié)構(gòu)離散劃分有限元單元,共產(chǎn)生1721個(gè)單元,4445個(gè)單元結(jié)點(diǎn)。

        2)2號(hào)岔管結(jié)構(gòu)離散。對(duì)2號(hào)岔管結(jié)構(gòu)離散劃分有限元單元,共產(chǎn)生1354個(gè)單元,3562個(gè)單元結(jié)點(diǎn)。

        3.2.3岔管的應(yīng)力計(jì)算

        采用SDFEA程序計(jì)算岔管的應(yīng)力,按照以下思路進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化調(diào)整。

        1)調(diào)整岔管各管節(jié)錐頂角和公切球半徑:岔管相鄰管節(jié)母線的轉(zhuǎn)折角大小直接影響到相鄰管節(jié)連接部位的應(yīng)力集中程度,而調(diào)整各管節(jié)錐頂角可以改變這些轉(zhuǎn)折角的大小,從而改變各管節(jié)連接部位的應(yīng)力集中程度,這是改善岔管應(yīng)力分布最為有效的方式。調(diào)整公切球半徑是為了使相鄰管節(jié)母線的長度均勻化,并滿足管節(jié)最小長度要求,這對(duì)管壁應(yīng)力也有影響,一般增大公切球半徑會(huì)增大管壁應(yīng)力,反之則減小管壁應(yīng)力。通過各管節(jié)錐頂角和公切球半徑的調(diào)整可以得到應(yīng)力分布相對(duì)均勻的結(jié)構(gòu)。

        2)調(diào)整管壁厚度:調(diào)整管壁厚度的目的是為了獲得滿足材料允許應(yīng)力要求的管壁厚度,以及如果選用不同的鋼材其所對(duì)應(yīng)的管壁厚度。

        3)調(diào)整肋板厚度和肋寬比:調(diào)整肋板厚度和肋寬比是為了獲得在一定的肋寬比下滿足材料允許應(yīng)力的肋板厚度,以及如果選用不同的鋼材其所對(duì)應(yīng)的肋板厚度。

        3.3岔管的體形參數(shù)

        經(jīng)方案比較計(jì)算,最終確定工程岔管1號(hào),2號(hào)岔管及其肋板均采用Q390C鋼材。

        1)1號(hào)岔管體形參數(shù)。1號(hào)岔管分岔角為84°,斜支管軸線與水平線的夾角為60°,岔管為4-4-4布置,岔管平面結(jié)構(gòu)布置如圖2所示(圖中體形參數(shù)參見表1)。1號(hào)岔管管壁厚42mm,肋板厚80 mm,肋寬比為0.25。

        2)2號(hào)岔管體形參數(shù)。2號(hào)岔管分岔角為60°,管節(jié)6,9軸線的夾角為60°,采用3-3-3布置即主管,直支管,斜支管各用3個(gè)管節(jié)過渡),2號(hào)岔管管壁厚度為34mm,肋板厚度為80mm,肋寬比為0.35。

        4 結(jié)語

        通過對(duì)蓋下壩水電站岔管的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及有限元計(jì)算分析,對(duì)大型明鋼岔管設(shè)計(jì)作如下幾點(diǎn)總結(jié):

        1)現(xiàn)行的水電站壓力鋼管設(shè)計(jì)規(guī)范的岔管計(jì)算方法采用結(jié)構(gòu)力學(xué)分析法。此方法為中小型工程設(shè)計(jì)提供了可靠的理論支持,對(duì)于大型和重要的水電站,宜采用有限元分析方法設(shè)計(jì)鋼岔管,它可以更精確地求得管殼及肋板局部部位的應(yīng)力大小及應(yīng)力分布情況,這為比較精確的岔管設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

        表11 號(hào)岔管管殼結(jié)構(gòu)幾何參數(shù)

        2)明岔管在內(nèi)水壓力作用下,其變形特點(diǎn)是岔管頂?shù)紫蛲馕灰?,兩?cè)向內(nèi)位移。這種不均勻的變形使得各個(gè)管節(jié)的腰線轉(zhuǎn)折處有較大的局部應(yīng)力和肋板內(nèi)緣應(yīng)力大,所以岔管的各個(gè)腰線轉(zhuǎn)折處和肋板內(nèi)緣是設(shè)計(jì)必須關(guān)注的控制部位,在第二主曲率半徑大的腰線轉(zhuǎn)折部位取較小的折角有利于降低該處的應(yīng)力集中程度。

        3)岔管檔部由于受肋板加強(qiáng)約束作用影響,剛度增加,應(yīng)力較之岔管腰部母線轉(zhuǎn)折處并不高,并不是結(jié)構(gòu)的薄弱處,因而該處可不作為岔管結(jié)構(gòu)的應(yīng)力控制部位。

        4)同樣因受到肋板的加強(qiáng)約束作用影響,岔管頂點(diǎn)處的膜應(yīng)力并不高,但岔管頂點(diǎn)附近區(qū)域存在較高的局部峰值應(yīng)力,屬于彎曲應(yīng)力,并具有自限性。比起腰線轉(zhuǎn)折處和肋板腰部內(nèi)緣處,該處不是岔管設(shè)計(jì)的關(guān)鍵應(yīng)力控制部位,但由于其峰值應(yīng)力較高,岔管的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中需要關(guān)注該部位應(yīng)力的變化情況。

        TV74

        B

        1002-0624(2015)10-0008-03

        2015-03-21

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