馮曉楠，姜漢橋，李 威，方文超，趙 林

(1.中國(guó)石油大學(xué)(北京)石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102249；2.中海油南海東部公司，廣東 深圳 518067)

應(yīng)用核磁共振技術(shù)研究低滲儲(chǔ)層壓裂液傷害

馮曉楠1，姜漢橋1，李 威2，方文超1，趙 林1

(1.中國(guó)石油大學(xué)(北京)石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 102249；2.中海油南海東部公司，廣東 深圳 518067)

開展壓裂液傷害性研究對(duì)于低滲透儲(chǔ)層壓裂開發(fā)具有重要的指導(dǎo)意義。結(jié)合低磁場(chǎng)核磁共振巖心分析技術(shù)和常規(guī)巖心流動(dòng)實(shí)驗(yàn)方法，深入研究了低滲儲(chǔ)層壓裂過程中壓裂液的水鎖傷害、固體殘?jiān)氯麄σ约懊舾行詡?。?shí)驗(yàn)結(jié)果表明：巖心由于可動(dòng)孔隙中水相滯留引起的水鎖平均傷害率為23.4%；由于壓裂液破膠形成的固體殘?jiān)氯麑?duì)儲(chǔ)層的平均傷害率高達(dá)66.1%，且儲(chǔ)層越致密，孔喉越細(xì)小，傷害程度越高；同時(shí)對(duì)于水敏或堿敏嚴(yán)重的儲(chǔ)層，通過優(yōu)化壓裂液配方，可將由于儲(chǔ)層敏感性所導(dǎo)致的傷害率降至10%以下。利用核磁共振橫向弛豫時(shí)間(T2)譜分析技術(shù)，實(shí)現(xiàn)了儲(chǔ)層傷害的微觀定量描述，并首次建立了與宏觀滲透率傷害率的聯(lián)系。

低滲透儲(chǔ)層 壓裂液 儲(chǔ)層傷害 核磁共振 巖心流動(dòng)實(shí)驗(yàn)

低滲透油氣藏由于巖性致密、滲透率低等特點(diǎn)一般需要采取壓裂改造才能獲得較高的產(chǎn)量。壓裂液進(jìn)入儲(chǔ)層后，可能造成儲(chǔ)層傷害，影響壓裂效果，嚴(yán)重時(shí)會(huì)造成油氣井減產(chǎn)。因此，進(jìn)行壓裂液傷害評(píng)價(jià)研究并改善壓裂液的性能具有十分重要的意義[1-2]。近年來，很多學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了研究：陳馥等[3-5]進(jìn)行了大量室內(nèi)研究，開展了一系列壓裂性傷害評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)；Civan等[6-7]對(duì)儲(chǔ)層傷害機(jī)理及其防治進(jìn)行了全面深入探討。但已有的研究多數(shù)是從宏觀角度出發(fā)的常規(guī)流動(dòng)實(shí)驗(yàn)研究方法，從微觀角度或宏觀結(jié)合微觀角度進(jìn)行壓裂液傷害機(jī)理的研究相對(duì)較少，因此很難從微觀方面定量評(píng)價(jià)各種傷害程度大小，也難以分析出主要傷害機(jī)理。

將低磁場(chǎng)核磁共振巖心分析技術(shù)應(yīng)用于評(píng)價(jià)壓裂液對(duì)儲(chǔ)層的傷害，是核磁共振分析技術(shù)的應(yīng)用創(chuàng)新之一。核磁共振T2譜不僅能夠觀測(cè)出巖心孔隙內(nèi)的流體分布，而且能夠定量地分別給出可動(dòng)流體量和束縛流體量[8]。此外核磁共振一次測(cè)量通常只需要幾分鐘，測(cè)量過程不會(huì)改變巖心的各種性質(zhì)和狀態(tài)?；谝陨蟽?yōu)勢(shì)，近年來劉建坤[9-11]等人利用此技術(shù)進(jìn)行了相關(guān)基礎(chǔ)研究，本文利用低磁場(chǎng)核磁共振分析技術(shù)，并結(jié)合巖心流動(dòng)實(shí)驗(yàn)方法，實(shí)現(xiàn)了低滲儲(chǔ)層中壓裂液水鎖、固體堵塞以及敏感性傷害評(píng)價(jià)，首次建立了宏觀上滲透率傷害率與微觀上外來水相在不同孔隙中賦存量之間的關(guān)系，為壓裂液傷害實(shí)驗(yàn)研究提供了微觀依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)

壓裂施工中，壓裂液進(jìn)入儲(chǔ)層后造成的傷害可分為液相傷害和固相傷害[6]。其中液相傷害主要包括壓裂液濾液引起的地層粘土膨脹、分散、運(yùn)移，濾液進(jìn)入喉道后由于毛細(xì)管力的作用而造成水鎖，潤(rùn)濕性反轉(zhuǎn)使油相滲透率變小，與地層流體配伍性差而產(chǎn)生沉淀等；固相損害主要指壓裂液破膠水化后，殘留固體殘?jiān)鼘?duì)地層喉道和支撐裂縫造成堵塞以及濾餅傷害等。

本次實(shí)驗(yàn)重點(diǎn)對(duì)壓裂液水鎖、固體殘?jiān)氯麄M(jìn)行了研究。同時(shí)，根據(jù)儲(chǔ)層敏感性資料，配制推薦壓裂液體系，實(shí)現(xiàn)了對(duì)目標(biāo)區(qū)塊壓裂液敏感性的傷害評(píng)價(jià)。此外所有流動(dòng)實(shí)驗(yàn)均是在含油巖樣中進(jìn)行，這樣能夠更真實(shí)地反映油藏中壓裂液對(duì)儲(chǔ)層的潛在傷害[12]。

1.1實(shí)驗(yàn)材料

實(shí)驗(yàn)所用巖心取自某油田Z、H兩區(qū)塊，編號(hào)Z-1、Z-2、H-1、H-2。通過對(duì)Z、H區(qū)塊巖心的孔滲和孔隙半徑統(tǒng)計(jì)和歸納，得出表1。從表1可以看出該地區(qū)儲(chǔ)層物性差，巖性致密，屬于低滲、超低滲儲(chǔ)層，需要進(jìn)行壓裂開發(fā)。

表1 Z區(qū)塊和H區(qū)塊孔滲情況統(tǒng)計(jì)對(duì)比

實(shí)驗(yàn)采用有機(jī)硼交聯(lián)胍膠壓裂液，NaOH作為pH調(diào)節(jié)劑，KCl為粘土穩(wěn)定劑，同時(shí)加入助排劑。實(shí)驗(yàn)時(shí)將形成的凍膠中加入破膠劑，然后置于90 ℃水浴鍋中加熱1 h左右即可形成壓裂液破膠液。根據(jù)資料，該地區(qū)地層水的礦化度為1 000 mg/L，Z區(qū)塊的水敏程度中等偏強(qiáng)，H區(qū)塊的堿敏程度強(qiáng)。其中Z區(qū)塊和H區(qū)塊的水敏臨界礦化度分別為7 300 mg/L和3 600 mg/L，堿敏臨界pH值分別為11.5和8.5，利用以上臨界值配制推薦壓裂液，理論上可以使相應(yīng)區(qū)塊的敏感性傷害率降低到20%以下。根據(jù)不同實(shí)驗(yàn)?zāi)康呐渲频膲毫岩浩颇z液配方見表2，其中壓裂液Ⅰ的礦化度和pH值與地層水一致，目的在于評(píng)價(jià)水鎖和固體殘?jiān)鼈Τ潭?，壓裂液Ⅱ和Ⅲ的礦化度和pH值為臨界值，目的在于評(píng)價(jià)敏感性傷害程度。

表2 實(shí)驗(yàn)用壓裂液配方及研究?jī)?nèi)容

1.2實(shí)驗(yàn)步驟

為了實(shí)現(xiàn)單獨(dú)評(píng)價(jià)壓裂液破膠液對(duì)儲(chǔ)層造成的水鎖傷害、固體殘?jiān)氯麄σ约懊舾行詡?，在?shí)驗(yàn)方法和壓裂液選擇上進(jìn)行了分解，分別設(shè)計(jì)了3組實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)前，所有巖心按照行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)SY/T5336-2006《巖心分析方法》對(duì)其進(jìn)行預(yù)處理，然后飽和地層水，測(cè)定初始滲透率和孔隙度。實(shí)驗(yàn)過程中，每進(jìn)行一步操作均利用SPEC-023核磁共振滲流實(shí)驗(yàn)分析儀測(cè)定核磁T2譜。具體實(shí)驗(yàn)步驟如下：

(1)含油狀態(tài)下的水鎖傷害實(shí)驗(yàn)：選取Z-1、H-1巖心飽和氟氯碳油(氟氯碳油中不含氫核，因此無(wú)核磁共振信號(hào))，測(cè)定油相滲透率K1，反向驅(qū)替2 PV過濾固體殘?jiān)蘑裉?hào)壓裂液，放置2 h后再正向驅(qū)替氟氯碳油，測(cè)定油相滲透率K2。

(2)含油狀態(tài)下固體殘?jiān)鼈υu(píng)價(jià)：在步驟(1)完成后，對(duì)Z-1、H-1巖心再反向驅(qū)替2 PV未過濾固體殘?jiān)蘑裉?hào)壓裂液，放置2 h后正向驅(qū)替氟氯碳油，測(cè)定油相滲透率K3。

(3)含油狀態(tài)下的水鎖+敏感性傷害評(píng)價(jià)：選取Z-2、H-2巖心飽和氟氯碳油，測(cè)定油相滲透率K1，然后分別反向驅(qū)替2 PV過濾固體殘?jiān)蟮蘑蛱?hào)和Ⅲ號(hào)壓裂液，放置2 h后再正向驅(qū)替氟氯碳油，測(cè)定油相滲透率K2。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

2.1巖心孔隙結(jié)構(gòu)分析

核磁共振技術(shù)是利用原子核在磁場(chǎng)中的能量變化獲得有關(guān)原子核的信息，是一種具有極高分辨率的分析技術(shù)[8]。核磁共振T2弛豫時(shí)間能夠反映巖心中的孔喉半徑分布，其原理是巖心中賦存于較大孔隙中的可動(dòng)流體受巖石孔隙固體表面的作用力弱，流動(dòng)性好，弛豫時(shí)間長(zhǎng)。存在于微小孔隙中的束縛流體受巖石孔隙固體表面的作用力強(qiáng)，難以流動(dòng)，弛豫時(shí)間短。核磁共振分析實(shí)際測(cè)量的是巖心中所有孔隙中流體弛豫時(shí)間的疊加，即T2弛豫時(shí)間譜，在油層物理上的含義為巖石中不同大小的孔隙占總孔隙的比例。

對(duì)泥質(zhì)砂巖巖樣來說，T2譜線所反映的孔喉類別主要有束縛水孔隙包括粘土束縛水孔隙、毛管束縛水孔隙和可動(dòng)流體孔隙兩類。因此在核磁共振測(cè)量中，可通過設(shè)定T2截止時(shí)間來劃分孔隙類型，小于該值的T2分布累加為束縛水孔隙體積，大于該值的T2分布累加為可動(dòng)流體孔隙體積[13]，針對(duì)我國(guó)低滲透儲(chǔ)層，T2截止時(shí)間一般取10 ms。

首先繪制4塊巖心在飽和地層水狀態(tài)下的T2弛豫時(shí)間-信號(hào)幅度累積分布頻率圖，如圖1。在累計(jì)分布頻率為50%時(shí)對(duì)應(yīng)的為弛豫時(shí)間中值，此弛豫時(shí)間中值可以對(duì)應(yīng)平均孔隙半徑?？傻肏區(qū)塊的弛豫時(shí)間中值為2 ms，小于T2截止時(shí)間；Z區(qū)塊的弛豫時(shí)間中值約為40 ms，略大于T2截止時(shí)間。同時(shí)Z區(qū)塊巖心弛豫時(shí)間小于10 ms的信號(hào)幅度累積分布頻率占23%，H區(qū)塊高達(dá)85%。另外從曲線形態(tài)上來看，Z區(qū)塊分布曲線較H區(qū)塊更平滑，說明孔隙分布更均勻。以上分析進(jìn)一步說明該地區(qū)儲(chǔ)層物性較差，孔喉細(xì)小，其中H區(qū)塊孔喉半徑小于Z區(qū)塊，可能會(huì)產(chǎn)生更嚴(yán)重的傷害。

圖1 目標(biāo)區(qū)塊巖心弛豫時(shí)間與信號(hào)累積分布頻率關(guān)系曲線

2.2水鎖和固體殘?jiān)鼈Ψ治?/p>

實(shí)驗(yàn)步驟中的(1)和(2)為評(píng)價(jià)壓裂液水鎖和固體殘?jiān)鼈?，巖心驅(qū)替過程中各階段滲透率及其傷害率見表3，其中滲透率傷害率定義為：

(1)

式中：D為壓裂液對(duì)巖心的傷害率，%；K0為巖心初始滲透率，10-3μm2；K1為巖心被傷害后的滲透率，10-3μm2。

可以得出，過濾后的壓裂液平均水鎖傷害率為23.4%。若壓裂液未經(jīng)過過濾，其殘留固相顆粒對(duì)地層會(huì)造成嚴(yán)重堵塞，固體殘?jiān)骄鶄Τ潭冗_(dá)到66.1%，且H區(qū)塊由于物性較Z區(qū)塊差，其水鎖和殘?jiān)氯麄Τ潭榷济黠@高于Z區(qū)塊。

表3 壓裂液水鎖和固體殘?jiān)氯麄Ψ治鼋Y(jié)果

同時(shí)在整個(gè)驅(qū)替過程中，進(jìn)行了相應(yīng)的核磁共振T2譜測(cè)試，如圖2所示?？梢钥闯鲂∮赥2截止值的微小孔隙在傷害前后變化不大，表明在地層水反向侵入到巖心過程中，并沒有造成由于粘土礦物膨脹運(yùn)移形成的敏感性傷害。飽和油譜線、油相返排1，油相返排2三根譜線主要差異表現(xiàn)在大于T2截止時(shí)間之后的可動(dòng)流體孔隙部分，譜線整體上移，表明孔隙中發(fā)生了可動(dòng)水滯留。對(duì)比飽和油譜線和油相返排1譜線，可以看出油相返排1的譜線較飽和油譜線微高，說明由于水鎖傷害導(dǎo)致一定量的壓裂液滯留在孔隙中，但是滯留量較小。對(duì)比油相返排1和油相返排2譜線，兩者譜線差異相對(duì)較大，表明由于固體殘?jiān)氯斐蓧毫岩涸诳紫吨械臏糨^為嚴(yán)重，壓裂液難以返排。

圖2 Z-1、H-1巖心水鎖和固體殘?jiān)氯?/p>

傷害過程核磁共振T2譜分布以上分析說明水鎖和固體殘?jiān)氯麄^程中都存在可動(dòng)水相的滯留，且滯留量隨傷害程度的增大而增高。因此水鎖和固體殘?jiān)氯麄Φ奈⒂^表現(xiàn)是可動(dòng)水相的滯留，滯留阻礙了油相的連續(xù)流動(dòng)，進(jìn)而導(dǎo)致油相相對(duì)滲透率降低。

2.3敏感性傷害分析

實(shí)驗(yàn)步驟(3)利用臨界礦化度和臨界pH值配制了推薦壓裂液體系Ⅱ和Ⅲ，這個(gè)過程對(duì)水鎖和敏感性傷害進(jìn)行了綜合評(píng)價(jià)，將實(shí)驗(yàn)結(jié)果與步驟(1)中只含水鎖的傷害率對(duì)比，可得巖心的敏感性傷害率，綜合傷害情況見表4。從表4可以看出，在Z區(qū)塊臨界礦化度7 300 mg/L、pH值11.5，H區(qū)塊臨界礦化度3 600 mg/L、pH值8.5下，壓裂液平均(水鎖+敏感性)傷害率為30.2%，比只含水鎖傷害的傷害率23.4%高6.8%，高出部分為敏感性傷害，故推薦壓裂液體系對(duì)于儲(chǔ)層的敏感性傷害較小。

對(duì)應(yīng)于實(shí)驗(yàn)各階段的Z-2、H-2巖心核磁T2譜如圖3所示。圖中大于T2截止時(shí)間的油相返排后譜線相比飽和油譜線都有所上升，表明出現(xiàn)了一定量的可動(dòng)水相滯留。由于外來流體注入后引起水敏或堿敏傷害，一般會(huì)引起粘土吸水膨脹和分散運(yùn)移，導(dǎo)致束縛水量增加，在T2譜線上表現(xiàn)為小于T2截止時(shí)間部分的束縛水孔隙體積變化。但從圖中可以看出，Z和H區(qū)塊巖心在整個(gè)驅(qū)替過程中小于T2截止值的束縛水孔隙變化較微弱，表明由敏感性傷害造成的粘土膨脹和運(yùn)移程度較小，這與表4中得出的敏感性傷害率值較小相對(duì)應(yīng)。

圖3 Z-2、H-2巖心水鎖和敏感性傷害過程核磁共振T2譜分布

2.4儲(chǔ)層傷害的核磁共振定量描述

為了能夠定量描述由于外來流體侵入引起的束縛水增加量與可動(dòng)水滯留量，從微觀上利用核磁共振技術(shù)更精細(xì)地表征儲(chǔ)層傷害。引入外來水相增加量的相對(duì)孔隙比例，定義如下：

外來水相增加量相對(duì)孔隙比例=(返排后對(duì)應(yīng)孔隙信號(hào)幅度和-飽和油下對(duì)應(yīng)孔隙信號(hào)幅度和)/初始飽和水狀態(tài)下對(duì)應(yīng)孔隙信號(hào)幅度和

(2)

其中敏感性傷害會(huì)導(dǎo)致束縛水孔隙中含水量變化，對(duì)應(yīng)于核磁共振T2譜圖上小于截止時(shí)間的束縛水孔隙信號(hào)幅度發(fā)生變化；水鎖和固體殘?jiān)氯麄?huì)導(dǎo)致可動(dòng)水相滯留于可動(dòng)孔隙中，表現(xiàn)在核磁共振T2譜圖上是大于截止時(shí)間部分的可動(dòng)流體孔隙信號(hào)幅度發(fā)生變化。

通過上述公式計(jì)算4塊巖心在3種不同傷害機(jī)理?xiàng)l件下外來水相增加量相對(duì)孔隙比例，將其與對(duì)應(yīng)條件下的滲透率傷害率對(duì)比，見圖4。從圖4可以看出，由敏感性引起的束縛水量增加量和由水鎖和殘?jiān)氯鸬目蓜?dòng)水相滯留量與滲透率傷害率呈線性關(guān)系，故微觀上外來水相在不同孔隙體積中賦存量能夠一定程度上反應(yīng)宏觀上的滲透率傷害率。因此，通過以上方式建立的利用核磁共振技術(shù)表征宏觀上儲(chǔ)層傷害率在方法上可行。

圖4 不同傷害機(jī)理?xiàng)l件下外來水相增加量與滲透率傷害率對(duì)比

3 結(jié)論

(1)壓裂液水鎖效應(yīng)對(duì)該地區(qū)低滲儲(chǔ)層的平均傷害率為23.4%，這一傷害主要是由于可動(dòng)孔隙中的水相滯留阻礙了油相的連續(xù)流動(dòng)造成，進(jìn)而導(dǎo)致油相滲透率的降低。壓裂液破膠時(shí)形成的固體殘?jiān)鼤?huì)對(duì)低滲儲(chǔ)層中的孔隙造成嚴(yán)重堵塞，平均傷害程度高達(dá)66.1%，且儲(chǔ)層越致密，孔喉越細(xì)小，水鎖和固體殘?jiān)氯麄Τ潭仍礁摺?/p>

(2)對(duì)于水敏或堿敏嚴(yán)重的低滲儲(chǔ)層，有必要進(jìn)行前期儲(chǔ)層敏感性研究，確定儲(chǔ)層的臨界礦化度和臨界pH值。通過添加粘土穩(wěn)定劑或pH調(diào)節(jié)劑等方式配制優(yōu)選壓裂液體系，能有效避免粘土礦物的吸水膨脹和分散運(yùn)移，可以將儲(chǔ)層由于敏感性導(dǎo)致的傷害率降低至20%甚至10%以下。

(3)將低磁場(chǎng)核磁共振T2譜技術(shù)運(yùn)用于常規(guī)流動(dòng)傷害評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)中，能從微觀角度定量描述束縛水增加量與敏感性傷害、可動(dòng)水相滯留與水鎖和固體殘?jiān)氯麄χg的對(duì)應(yīng)關(guān)系，能將宏觀上的滲透率傷害率與微觀上外來水相在不同孔隙中賦存量聯(lián)系起來，實(shí)現(xiàn)儲(chǔ)層傷害的精細(xì)、客觀評(píng)價(jià)，對(duì)于常規(guī)壓裂液傷害的評(píng)價(jià)方法起到補(bǔ)充和完善作用。

[1] 盧擁軍.壓裂液對(duì)儲(chǔ)層的損害及其保護(hù)技術(shù)[J].鉆井液與完井液,1995,12(5):36-43.

[2] 舒勇,鄢捷年,李志勇,等.低孔低滲高壓砂巖儲(chǔ)層損害機(jī)理及保護(hù)技術(shù)研究[J].鉆井液與完井液,2008,25(6):17-19.

[3] 陳馥,李欽.壓裂液傷害性研究[J].天然氣工業(yè),2006,26(1):109-111.

[4] 費(fèi)海虹,汪強(qiáng),陳其榮.W6斷塊儲(chǔ)層特征及傷害評(píng)價(jià)[J].復(fù)雜油氣藏,2011,04(4):59-63.

[5] 趙春鵬,岳湘安,吳洲，等.英南2井儲(chǔ)層傷害評(píng)價(jià)及保護(hù)措施研究[J].石油鉆采工藝,2007,29(4):48-50.

[6] Civan F.Reservoir formation damage[M].Gulf Professional Publishing,2011.

[7] Ghalambor A,Economides m J.Formation damage abatement: a quarter-century perspective[J].SPE Journal,2002,7(1):4-13.

[8] 肖立志.核磁共振成像測(cè)井與巖石核磁共振及其應(yīng)用[M].北京:科學(xué)出版社,1998.

[9] 劉建坤,郭和坤,李海波.低滲透儲(chǔ)層水鎖傷害機(jī)理核磁共振實(shí)驗(yàn)研究[J].西安石油大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2010,25(5):46-49.

[10] 張志軍,姜漢橋,陳付真,等.核磁共振技術(shù)在凝膠封堵效果評(píng)價(jià)中的應(yīng)用[J].復(fù)雜油氣藏,2014,7(4):50-53.

[11] 王賢君,鄧賢文,肖丹鳳,等.特低滲透儲(chǔ)層壓裂液微觀傷害評(píng)價(jià)[J].大慶石油地質(zhì)與開發(fā),2012,29(6):126-132.

[12] Mungan N.Permeability reduction through changes in pH and salinity[J].Journal of Petroleum Technology,1965,17(12):1449-1453.

[13] 李彤,郭和坤,李海波,等.致密砂巖可動(dòng)流體及核磁共振T2截止值的實(shí)驗(yàn)研究[J].科學(xué)技術(shù)與工程,2013,13(3):701-704.

(編輯 謝 葵)

Study on formation damage of fracturing fluid to low-permeable reservoir by NMR

Feng Xiaonan1，Jiang Hanqiao1，Li Wei2，F(xiàn)ang Wenchao1，Zhao Lin1

(1.MOEKeyLaboratoryofPetroleumEngineering，ChinaUniversityofPetroleum，Beijing102249，China； 2.NanhaiEastCorporation，CNOOC，Shenzhen510240，China)

To evaluate formation damage of fracturing fluid has important guiding significance for developing low permeable reservoirs.Combined with core analysis by low magnetic field NMR and conventional core flooding experiments，it was studied on formation damages of water-block，plugging of solid residue，and sensitivity in fracturing process of low-permeable reservoir.Results indicated that because of movable retained water in pores，the average damage rate of water blocking was 23.4%；the average damage rate of solid residue plugging after gel breaking can reach to 66.1%，and then the tighter the reservoir and the smaller the pore throat are，the higher the formation damage is.For serious water or alkali sensitive formation，the damage rate of sensitivity can be decreased to below 10% by optimizing fracturing fluid formula.By using the NMR T2spectrum technology，the formation damage can be described quantitatively at the microscopic level.And relationship between microscopic and macroscopic damage rate of permeability was established for the first time.

low permeability reservoir；fracturing fluid；formation damage；nuclear magnetic resonance (NMR)；core flow experiment

TE357.12

A

2015-02-17；改回日期2015-03-17。

馮曉楠(1990—)，在讀碩士，主要從事油氣田開發(fā)研究。電話：15910551922，E-mail：fengxn90@163.com。

國(guó)家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃(973計(jì)劃)“陸相致密油高效開發(fā)基礎(chǔ)研究”(2015CB250900)。

10.16181/j.cnki.fzyqc.2015.03.017