張孝衛(wèi)，劉玉璽，闞子恒，顏 瓊

(海洋石油工程股份有限公司設(shè)計(jì)公司，天津300451)

軟性氣囊在滑移下水導(dǎo)管架中的應(yīng)用方法探討

張孝衛(wèi)，劉玉璽，闞子恒，顏 瓊

(海洋石油工程股份有限公司設(shè)計(jì)公司，天津300451)

針對(duì)大型導(dǎo)管架設(shè)計(jì)過(guò)程中常遇到的剩余浮力比不足的問(wèn)題,按滑移下水導(dǎo)管架的設(shè)計(jì)技術(shù)要求,總結(jié)滑移下水導(dǎo)管架的設(shè)計(jì)難點(diǎn)和要點(diǎn),提出借助軟性氣囊來(lái)助浮導(dǎo)管架下水,以取得良好的下水軌跡和漂浮狀態(tài),針對(duì)具體工程項(xiàng)目,數(shù)值模擬驗(yàn)證以軟性氣囊取代鋼性浮筒的技術(shù)可行性。

導(dǎo)管架;軟性氣囊;滑移下水;鋼性浮筒;漂浮穩(wěn)性;拍擊速度

海上作業(yè)風(fēng)險(xiǎn)高,為了減少結(jié)構(gòu)海上組對(duì)的工作量,海洋平臺(tái)往往在陸地上整體預(yù)制好,再進(jìn)行海上安裝。安裝方式一般來(lái)說(shuō)有吊裝下水和滑移下水兩種方式,前者無(wú)疑對(duì)安裝機(jī)具提出更高的要求,大型浮吊不僅租賃費(fèi)用高,而且在工期的保證上也存在很大的風(fēng)險(xiǎn)。后者采取駁船傾斜,使導(dǎo)管架依靠自重滑移入水,直至與駁船分離并在水中達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。20世紀(jì)80年代初導(dǎo)管架滑移下水的數(shù)值模擬技術(shù)和現(xiàn)場(chǎng)安裝技術(shù)趨于成熟［1］。近5年來(lái),我國(guó)使用該項(xiàng)滑移技術(shù),已成功安裝約30座大型導(dǎo)管架。

采取滑移下水方式的導(dǎo)管架,很大程度上擺脫了對(duì)大型浮吊能力的依賴(lài),使得千噸級(jí)的浮吊可以完成萬(wàn)噸級(jí)的導(dǎo)管架海上施工［2］。

滑移下水的導(dǎo)管架較吊裝下水的導(dǎo)管架浮力要求高,所以在設(shè)計(jì)中不但要考慮導(dǎo)管架在位時(shí)的剛度需求,還要滿(mǎn)足安裝工況對(duì)儲(chǔ)備浮力的要求。在多數(shù)情況下,導(dǎo)管架桿件的直徑被迫增大完全是去滿(mǎn)足安裝時(shí)對(duì)浮力的要求。因?yàn)橄滤^(guò)程中,不僅要關(guān)注導(dǎo)管架和泥面之間的間隙,避免由于結(jié)構(gòu)自身的浮力不足,而扎入泥中;還要關(guān)注導(dǎo)管架自身穩(wěn)性,以保持良好的浮態(tài),供下一步扶正作業(yè)、連接控制系統(tǒng)和掛扣扶正索具。大型導(dǎo)管架為滿(mǎn)足在位工況的強(qiáng)度要求,圓管的壁厚較大,重量也隨之增加,很難滿(mǎn)足剩余浮力比的要求。常規(guī)做法是增加鋼性浮筒,但鋼性浮筒制造、拆除和回收難度較大。為此對(duì)導(dǎo)管架配置軟性氣囊進(jìn)行滑移下水過(guò)程的數(shù)值模擬。

1 理論基礎(chǔ)

1.1 安裝設(shè)計(jì)要求

隨著我國(guó)對(duì)較深水海洋勘探的逐步深入,越來(lái)越多的大型導(dǎo)管架(水深大于60 m的導(dǎo)管架,大多躺著建造)被用于油氣田的開(kāi)發(fā)。與世界上目前所有較深水導(dǎo)管架設(shè)計(jì)相同,為了滿(mǎn)足安裝的要求導(dǎo)管架必須設(shè)計(jì)成能自浮。導(dǎo)管架的浮力必須大于其重量。這個(gè)大于的部分叫著儲(chǔ)備浮力或者剩余浮力比,其定義如下。

式中:RB——儲(chǔ)備浮力比值;

B——導(dǎo)管架淹沒(méi)水中的總浮力;

W——導(dǎo)管架滑移重量。

據(jù)通常設(shè)計(jì)規(guī)范［3］要求,設(shè)計(jì)中最小儲(chǔ)備浮力應(yīng)大于10%。在安裝設(shè)計(jì)時(shí),導(dǎo)管架不但要具備足夠的浮力,而且這些浮力需要合理地分布,以使導(dǎo)管架在自浮時(shí)取得好的浮態(tài)并具備有足夠的穩(wěn)性。往往導(dǎo)管架的頂部缺失浮力較大,要達(dá)到導(dǎo)管架頂部翹起的狀態(tài),通常都是采用增加桿件的直徑去達(dá)到增加總浮力的目標(biāo)。但會(huì)給導(dǎo)管架在位分析帶來(lái)不利影響,這種不利的影響主要體現(xiàn)在兩個(gè)方面。

1)直徑的增加降低了桿件抗水壓的能力,桿件需要增加壁厚或加抗壓環(huán)來(lái)滿(mǎn)足在位設(shè)計(jì)要求,其結(jié)果是增加了桿件的重量;

2)導(dǎo)管架在位時(shí)受到的環(huán)境荷載主要來(lái)自于水線面附近,而波流力的大小直接與桿件的直徑大小有關(guān)系,如果能把波浪敏感區(qū)桿件的直徑降低就可以有效地降低導(dǎo)管架所受的環(huán)境力。然而波浪敏感區(qū)正是在安裝中取得水平自浮時(shí)需要增加浮力的區(qū)域。這是一對(duì)矛盾,而解決這一矛盾的最佳方案就是借助外加浮力(軟性浮筒)來(lái)完成導(dǎo)管架的安裝設(shè)計(jì)。

1.2 波流環(huán)境荷載技術(shù)分析

D(桿件直徑)/t(桿件壁厚)的比值是衡量桿件能否產(chǎn)生凈浮力的一個(gè)重要參數(shù)。當(dāng)D/t=30時(shí),桿件產(chǎn)生的凈浮力=0;當(dāng)D/t小于30時(shí),桿件所產(chǎn)生的凈浮力是負(fù)值;當(dāng)D/t大于30時(shí),桿件所產(chǎn)生的凈浮力是正值,可以抵消自身重量,漂浮在水面上。在目前通常采用的傳統(tǒng)設(shè)計(jì)理念和設(shè)計(jì)方法中,在波浪敏感區(qū)D/t的選取通常都是在30～60之間,為的就是使導(dǎo)管架的頂部具有充足的浮力,以獲取自浮特性。

根據(jù)圓柱體桿件在波浪下受力的經(jīng)典計(jì)算公式(MorrisonEquation):

式中:F——桿件在單位長(zhǎng)度上受到的總力;

FD——桿件受到水流力的拖曳力;

FI——桿件受到水質(zhì)點(diǎn)的慣性力;

Cd,Cm——經(jīng)驗(yàn)系數(shù);

w——水的重度;

g——重力加速度;

D——桿件的直徑;

V——流速;

a——水質(zhì)點(diǎn)的加速度。

流力與桿件直徑成線性關(guān)系,慣性力與桿件直徑成平方關(guān)系。降低桿件的直徑是降低導(dǎo)管架受力的最直接的方法,特別是降低波浪敏感區(qū)桿件的直徑。

以一個(gè)典型波浪敏感區(qū)的主腿桿件為例。

現(xiàn)設(shè)計(jì):桿件直徑(D)=2 500 mm,桿件壁厚(t)=55 mm;D/t=45.5。

優(yōu)化后設(shè)計(jì):桿件直徑(D)=1 600 mm,桿件壁厚(t)=80 mm;D/t=20。

1)受力比較。桿件受到的水流力減少36%,桿件受到的慣性力減少32%。

2)單位長(zhǎng)度上鋼重量比較。鋼材重量減少10%,桿件在單位長(zhǎng)度上浮力減少60%。

從以上的計(jì)算中看出,桿件直徑的減少可以非常有效地降低桿件受力,減小平臺(tái)在位期間受到的環(huán)境荷載,從而改善結(jié)構(gòu)底層框架和鋼樁的受力,在一定程度上,可對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化。相對(duì)而言,桿件的鋼材重量和桿件的壁厚非常敏感而桿件的直徑敏感度要小一些,桿件的浮力和桿件的直徑非常敏感而與桿件的壁厚無(wú)關(guān)。在位工況,可考慮平臺(tái)強(qiáng)度和疲勞特性的要求,優(yōu)化桿件直徑,減輕結(jié)構(gòu)重量。在這種設(shè)計(jì)思路下,結(jié)構(gòu)缺失的浮力可通過(guò)外加浮筒來(lái)補(bǔ)充,以滿(mǎn)足施工分析等臨時(shí)工況的設(shè)計(jì)要求。

常規(guī)外加浮力的措施,都是使用鋼性浮筒,見(jiàn)圖1。

圖1 鋼性浮筒在自扶正導(dǎo)管架上的配置

但鋼性浮筒現(xiàn)場(chǎng)建造費(fèi)用高,且拆除和回收影響機(jī)具的使用,存在一定的風(fēng)險(xiǎn)。船用下水用氣囊具有輕便、耐磨,便于運(yùn)輸和可重復(fù)使用等優(yōu)點(diǎn),通過(guò)改造后,具備一定的耐壓能力和氣密性,其質(zhì)量的可靠性已在渤海淺水導(dǎo)管架下水助浮領(lǐng)域得到驗(yàn)證［4］。軟性氣囊應(yīng)用于滑移下水導(dǎo)管架是可行的,見(jiàn)圖2。

圖2 典型的軟性氣囊示意

2 項(xiàng)目介紹

該平臺(tái)位于東海,導(dǎo)管架為8腿鋼質(zhì)框架結(jié)構(gòu),平臺(tái)所處水深約83 m,導(dǎo)管架為保持足夠的浮力要求,不僅將底部的12個(gè)套筒全部做艙外,還在導(dǎo)管架的頂部布置了8個(gè)直徑為2.7 m的鋼性浮筒。導(dǎo)管架均由圓管焊接而成,滑移下水的重量約為9 000 t,使用海洋石油229駁船下水,藍(lán)鯨作為海上扶正的施工浮吊,平臺(tái)的操作重量約為2萬(wàn)t,圖3為平臺(tái)結(jié)構(gòu)的3D模型。

圖3 平臺(tái)結(jié)構(gòu)的3D數(shù)值模型

2.1 方案設(shè)計(jì)

方案設(shè)計(jì)時(shí)重點(diǎn)研究和驗(yàn)證內(nèi)容如下。

1)軟性氣囊的耐壓性?；葡滤畬?dǎo)管架,下潛深度多數(shù)達(dá)50 m以上,軟性氣囊能否提供穩(wěn)定可靠的浮力;

2)綁扎固定的方式。除了要保證氣囊在導(dǎo)管架下潛過(guò)程中,能夠固定住,還要保證導(dǎo)管架扶正、座底后有利于作業(yè)者拆除。

結(jié)合導(dǎo)管架在駁船上的擺放方位,研究把氣囊放置在導(dǎo)管架頂部走道層,此處的拍擊速度較大,能夠滿(mǎn)足驗(yàn)證抗沖擊性能的需求,而且也有利于后期拆除,見(jiàn)圖4。

軟性氣囊固定于此,待導(dǎo)管架滑移下水時(shí),可以很好地驗(yàn)證氣囊的耐壓性能。結(jié)構(gòu)在水中達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí),導(dǎo)管架頂部應(yīng)微微露出水面,方便海上操作人員掛扣扶正索具,進(jìn)行下一步扶正和座底作業(yè)。此次工程驗(yàn)證,軟性氣囊不兼?zhèn)湔{(diào)載作用,所以不針對(duì)氣囊進(jìn)行控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)工作。

2.2 拍擊強(qiáng)度核算

大型導(dǎo)管架設(shè)計(jì)時(shí),滑移下水中,桿件的拍擊校核是非常重要的校核內(nèi)容之一,常常因?yàn)榕膿魪?qiáng)度不夠,要采取改變結(jié)構(gòu)布置或增加桿件尺寸的措施。首要任務(wù)是確定拍擊荷載計(jì)算方法。

拍擊均布荷載計(jì)算公式如下。

式中:ρ——水密度,t/m3;

D——桿件的直徑,m;

v——拍擊速度,m/s。

Cs——拍擊參數(shù),Cs最小值可取3.14,

其中:θ——桿件入水時(shí)與桿件的夾角。

L——桿件長(zhǎng)度,m;

1.1.1 煙葉樣品 選取2015—2016年農(nóng)戶(hù)于采收期初烤的代表性煙葉樣品407個(gè)，包含X2F、B2F、C3F和B2R等4個(gè)不同等級(jí)，其中，X2F、B2F和C3F各119個(gè)樣品，B2R 50個(gè)樣品。每個(gè)樣品2.0 kg。

f——桿件自振頻率,Hz,

其中:m——桿件自重的均布荷載,kg/m;

E——彈性模量,鋼材取210 GPa;

I——桿件的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,m4;

An——取值22.4～15.4,與桿件兩端的約

束形式有關(guān),桿件兩端焊接在弦桿上,約束形式介于固結(jié)和鉸接之間。

3 數(shù)值模擬

3.1 參數(shù)設(shè)置

該導(dǎo)管架重約9 000 t,通過(guò)套筒和主腿封艙后,浮力為10 776 t,剩余浮力比約為16.5%,大于12%的規(guī)范要求?；葡滤g船選用HYSY 229,船長(zhǎng)215m,型深14.25m,船艉壓載4°,使導(dǎo)管架能夠自由滑移入水。采取Moses軟件對(duì)滑移下水過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬。見(jiàn)圖5、6。

圖5 導(dǎo)管架擺放船艉數(shù)值模擬示意

圖6 滑移導(dǎo)管架翻轉(zhuǎn)入水示意

3.2 分析結(jié)果

導(dǎo)管架在滑移下水過(guò)程中,最重要的考察信息即是下潛深度和穩(wěn)定后漂浮姿態(tài),是反映整個(gè)到導(dǎo)管架的浮力分配是否合適的重要參數(shù)。綁扎氣囊之后,駁船和導(dǎo)管架的下潛深度隨時(shí)間變化見(jiàn)圖7。

圖7 駁船和導(dǎo)管架下潛深度隨時(shí)間的變化

最大下潛深度為66.77 m,離泥面還有16 m多的間隙,滿(mǎn)足規(guī)范要求。綁扎氣囊前后,導(dǎo)管架下水運(yùn)動(dòng)分析的關(guān)鍵參數(shù)對(duì)比見(jiàn)表1。

分析結(jié)果表明,導(dǎo)管架頂部翹出水面［8］,可以很好地完成海上的扶正作業(yè)。而且位于走道處的軟性氣囊也完全露出水面,方便導(dǎo)管架座底后的拆除。考慮本次工程項(xiàng)目第一次應(yīng)用軟性氣囊,綁扎氣囊的數(shù)量有限,所以對(duì)導(dǎo)管架的施工作業(yè)的影響微乎其微。

4 結(jié)論

1)數(shù)值模擬表明,氣囊可以代替鋼性浮筒作為滑移下水導(dǎo)管架提供浮力的一種方式。

2)在布置氣囊時(shí),應(yīng)盡量放在飛濺區(qū)上部和走道區(qū)域,這樣一方面可以避開(kāi)氣囊與陽(yáng)極發(fā)生干涉,另一方面可以方便后期拆除。

表1 導(dǎo)管架有無(wú)氣囊下水過(guò)程中關(guān)鍵參數(shù)對(duì)比

3)用于導(dǎo)管架滑移下水助浮氣囊,可以不設(shè)充、排氣控制系統(tǒng);在氣囊端部設(shè)置手動(dòng)閥門(mén)即可,可以節(jié)省成本。

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On Application of the Soft Gasbags in Launching of Jacket

ZHANG Xiao-wei,LIU Yu-xi,KAN Zi-heng,YAN Qiong
(Design Division of Offshore Oil Engineering Company,Tanggu Tianjin 300451,China)

The reserve buoyancy is not enough in the large jacket launching design becomes a hard nut to crack.According to the technical requirements for jacket launching,the key points and difficulties in the launching design for jacket structure are summed up.A launching plan is proposed with the help of soft airbags,which can achieve good launching trajectory and good floating status of the jacket.The numerical simulation for a real project verifies the technical feasibility of softer air bags could replace rigid buoyancy.

Jacket;soft gasbags;launch;steel buoyancy tank;float stability;slamming velocity

10.3963/j.issn.1671-7953.2015.03.026

U674.38

A

1671-7953(2015)03-0109-05

2015-03-03

修回日期:2015-03-18

張孝衛(wèi)(1982-),男,碩士,高級(jí)工程師

研究方向:海洋平臺(tái)設(shè)計(jì)

E-m ail:zxw@mail.cooec.com.cn