胡二峰,武榮成,張純,郭二衛(wèi),付曉恒,許光文
(1中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京)化學(xué)與環(huán)境工程學(xué)院,北京 100083;2 中國(guó)科學(xué)院過程工程研究所多相復(fù)雜系統(tǒng)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100190)
低階煤燃前通過熱解提取其焦油組分是一種工藝簡(jiǎn)單、易于實(shí)現(xiàn)的高值化梯級(jí)利用途徑。數(shù)十年來,國(guó)內(nèi)外開展了大量的、以提高煤熱解焦油產(chǎn)率和品質(zhì)為目標(biāo)的研究工作,分為針對(duì)煤熱解特性的基礎(chǔ)研究和以反應(yīng)器為核心的多種煤熱解工藝的技術(shù)開發(fā)。在基礎(chǔ)研究方面,既包括有煤質(zhì)本身對(duì)熱解特性影響方面的研究,也有操作條件對(duì)熱解產(chǎn)物分布方面的研究。如Alonso 等[1]研究了不同煤階類型對(duì)煤熱解動(dòng)力學(xué)的影響,Cui 等[2-3]研究了煤粒徑對(duì)熱解特性的影響,F(xiàn)ranklin 等[4]研究了煤中礦物成分和含量對(duì)熱解產(chǎn)物分布的影響,Yang[5]研究了不同氣氛下的煤熱解產(chǎn)物分布,Chang 等[6]研究了升溫速率對(duì)煤熱解產(chǎn)物分布的影響,煤質(zhì)組成和反應(yīng)操作條件[7-13]的研究也表明其對(duì)煤熱解產(chǎn)物分布均有顯著影響。基于對(duì)煤熱解特性的基本認(rèn)識(shí),國(guó)內(nèi)外研究開發(fā)了多種煤熱解工藝技術(shù),包括利用瓷球固體熱載體轉(zhuǎn)爐反應(yīng)器的Toscoal 煤低溫?zé)峤夤に嘯14],利用氣體熱載體回轉(zhuǎn)窯熱解器的Encoal 工藝[15],集成內(nèi)熱式回轉(zhuǎn)干燥爐-外熱式回轉(zhuǎn)熱解爐的多段回轉(zhuǎn)窯工藝,基于多級(jí)流化床干燥-熱解反應(yīng)器的COED 工藝[16-17],SJ 直立干餾爐生產(chǎn)蘭炭與焦油工藝,以及利用熱焦為固定熱載體的DG 熱解工藝等[18-19]。在這些由小試基礎(chǔ)研究到技術(shù)中試或工業(yè)示范的過程中,均發(fā)現(xiàn)了熱解產(chǎn)物分布與品質(zhì)隨反應(yīng)的規(guī)模或物料量的不同而出現(xiàn)明顯差異,特別是工藝放大后的示范過程往往存在焦油產(chǎn)率低、含塵高、品質(zhì)差等問題,影響了煤熱解技術(shù)的產(chǎn)業(yè)化應(yīng)用。這些現(xiàn)象說明,從小試基礎(chǔ)研究到中試或工業(yè)應(yīng)用的熱解技術(shù)放大過程中,存在著物料量的放大效應(yīng)問題。由于缺乏煤熱解過程中有關(guān)煤層料量對(duì)反應(yīng)特性影響的研究與認(rèn)識(shí),導(dǎo)致了嚴(yán)重的后果。因此,開展反應(yīng)器中徑向和軸向上煤料層厚度等填充特性對(duì)煤熱解過程及產(chǎn)物分布的影響研究對(duì)于煤熱解新技術(shù)的放大應(yīng)用具有重要意義。
中國(guó)科學(xué)院過程工程研究所最近研究了徑向流內(nèi)構(gòu)件固定床反應(yīng)器中煤熱解的特性[20],通過利用內(nèi)構(gòu)件強(qiáng)化反應(yīng)器內(nèi)傳質(zhì)傳熱和調(diào)控氣體流動(dòng)與反應(yīng)器溫度場(chǎng)等匹配關(guān)系,顯著提高了煤熱解焦油的產(chǎn)率與品質(zhì),且熱解焦油中含塵量極低,同時(shí)獲得了高品位熱解氣,顯示出了良好的應(yīng)用前景。針對(duì)該反應(yīng)器,也需要優(yōu)化確定其煤層厚度。因此,本文進(jìn)一步研究徑向流反應(yīng)器中煤料厚度對(duì)煤熱解特性的影響規(guī)律,揭示增大煤料量但又確保熱解產(chǎn)物收率與品質(zhì)的可能性,為技術(shù)放大提供基礎(chǔ)。
實(shí)驗(yàn)針對(duì)黑龍江依蘭長(zhǎng)焰煤,其工業(yè)分析和元素分析結(jié)果見表1,可見雖然其灰含量較高,但揮發(fā)分含量仍達(dá)到28.56%(質(zhì)量)(相對(duì)干基煤),葛金分析的焦油收率8.94%(質(zhì)量)。實(shí)驗(yàn)前將原煤破碎到5 mm 以下,裝密封袋保存?zhèn)溆谩?/p>
圖1 實(shí)驗(yàn)裝置示意圖Fig.1 Schematic diagram of experimental apparatus
實(shí)驗(yàn)裝置流程如圖1所示,小型方形固定床反應(yīng)器采用316 不銹鋼材質(zhì),尺寸為120 mm×120 mm×300 mm,采用硅碳棒電爐加熱。為實(shí)現(xiàn)在較小反應(yīng)器內(nèi)考察盡可能大范圍的煤料層厚度的影 解氣流出通道從而構(gòu)成徑向流反應(yīng)器。通過調(diào)節(jié)反應(yīng)器內(nèi)集氣通道位置可在45~105 mm 內(nèi)調(diào)整煤層厚度,考察不同料層厚度對(duì)煤熱解特性的影響。反應(yīng)器的前后面僅保溫,由于加熱器的加熱表面(150 mm×150 mm)比反應(yīng)器的被加熱壁大,基本可以保證對(duì)加熱表面的均勻加熱。
實(shí)驗(yàn)前先將熱解氣的冷卻、吸收等后處理系統(tǒng)連接好并檢查氣密性,然后將裝好煤料的反應(yīng)器放入電爐中并與熱解氣冷卻、吸收系統(tǒng)相連。電爐通電升溫并開始計(jì)時(shí),煤熱解產(chǎn)生的氣相產(chǎn)物經(jīng)集氣通道從反應(yīng)器底部出來,經(jīng)過冷凝器冷卻后收集到大部分焦油和水,而煤氣中的輕焦油由浸在冰水浴中的丙酮瓶吸收。熱解煤氣經(jīng)過濕式流量計(jì)計(jì)量,并每隔10 min 取氣樣分析氣體組成。前期研究表明,實(shí)驗(yàn)用依蘭煤熱解溫度達(dá)到500℃時(shí)已無焦油產(chǎn)出,因此,本實(shí)驗(yàn)以反應(yīng)器靠近中心集氣腔的煤料升到500℃為反應(yīng)完成時(shí)間,電爐斷電,冷卻,倒出半焦稱重。冷凝瓶中收集到的焦油和水用傾倒法分出水并分別計(jì)量。反應(yīng)器出口管路、冷凝器及冷凝瓶用丙酮清洗,得到的液體經(jīng)過濾后與丙酮吸收瓶中溶液合并,用減壓旋轉(zhuǎn)蒸發(fā)器蒸出溶劑,得到的油品與之前冷凝瓶中的焦油合并稱重、加甲苯進(jìn)行共沸分水處理,根據(jù)分出的水量計(jì)算無水焦油產(chǎn)量,并合并計(jì)算總產(chǎn)水量。
實(shí)驗(yàn)中,熱解氣樣通過Agilent Micro-3000 微型氣相色譜檢測(cè)其中的各組分摩爾含量(主要檢測(cè)H2、CH4、CO、CO2、C2H4、C2H6、C3H6、C3H8等)。焦油脫水脫溶劑丙酮后通過Agilent 7890 AGC 模擬蒸餾分析其組分餾程。本文定義煤焦油中沸點(diǎn)低于360℃的組分為輕組分,高于360℃的組分為重質(zhì)組分,通過上海昌吉XRY-1B 氧彈熱量?jī)x測(cè)量半焦熱值。除非特別指明,所有收率指相對(duì)干基煤的質(zhì)量。
表1 實(shí)驗(yàn)用煤的工業(yè)分析和元素分析Table 1 Proximate and ultimate analysis of coal used in experiments
圖2 內(nèi)部煤料升溫曲線Fig.2 Heating curve of coal in reactor
響,采用反應(yīng)器一側(cè)加熱而其相對(duì)的另一側(cè)設(shè)置熱煤升溫速率對(duì)熱解產(chǎn)物分布,特別是對(duì)焦油產(chǎn) 率影響顯著。本文實(shí)驗(yàn)測(cè)得不同料層厚度反應(yīng)器中煤料層溫度最低處(距加熱壁最遠(yuǎn)、貼近集氣通道的煤料,定義為內(nèi)部煤料)升溫曲線,如圖2所示。
從圖中可以看出,各厚度條件下煤料均可較快達(dá)到100℃,然后,隨煤層厚度的增加,煤料完成脫水時(shí)間(超過100℃時(shí)的拐點(diǎn))以及達(dá)到500℃的結(jié)束反應(yīng)時(shí)間都相應(yīng)增加了,但時(shí)間差異有所不同。相對(duì)于其他料厚,45 mm 厚度時(shí)內(nèi)部煤的脫水恒溫段顯著短些,完成脫水總計(jì)35 min,恒溫段只有10 min,而且達(dá)到反應(yīng)終溫也明顯更快,總計(jì)105 min完成反應(yīng)。當(dāng)料層厚度由45 mm 增到60 mm 時(shí),恒溫脫水段明顯增加了23 min。而在60~105 mm厚度區(qū)間,內(nèi)部煤料隨著料厚增加,其脫水時(shí)間相應(yīng)增加幅度變?。ê穸让吭黾?5 mm,100℃恒溫脫水時(shí)間延長(zhǎng)約10 min,但由90 mm 增到105 mm時(shí)差別要小些),達(dá)到反應(yīng)終溫時(shí)間隨著料層變厚其增加幅度也呈變小趨勢(shì),60 mm、75 mm、90 mm和105 mm 厚時(shí)完成反應(yīng)時(shí)間分別為123 min、152 min、170 min 和188 min。更直觀的比較是,當(dāng)煤料厚度由45 mm 增加到90 mm,即增加了1 倍時(shí),完成反應(yīng)時(shí)間只由105 min 增加到170 min,遠(yuǎn)沒達(dá)到時(shí)間增倍,由此可推知,料層厚度增加后有利于提高反應(yīng)器的體積處理效率。產(chǎn)生上述升溫特性的原因是,徑向流反應(yīng)器中的傳熱方式不僅包括固料間的熱傳導(dǎo)和輻射,還有明顯氣-固間的傳熱,即:在熱解氣由高溫區(qū)橫向穿過低溫料層流向集氣通道過程中其所攜帶熱量會(huì)逐漸傳遞給低溫煤料,特別是煤升溫、熱解過程中產(chǎn)生一定量水蒸氣,穿過低溫煤料時(shí)放出大量自身攜帶的熱量,使得各料層厚度條件下的煤料均可在較短時(shí)間內(nèi)升溫至100℃。但料層越厚,反應(yīng)器內(nèi)煤量越多,導(dǎo)致煤所含的總水量就越多,最終在100℃脫水階段所需熱量越多,因此料層越厚的反應(yīng)器脫水時(shí)間越長(zhǎng),表現(xiàn)為各料厚條件下升溫至100℃均較快,但脫水時(shí)間差異較大。此后,干燥的煤料及煤熱解產(chǎn)生的半焦與熱解氣的傳熱和升溫特性也在不斷變化??梢?,徑向流反應(yīng)器中傳熱方式多樣,而且升溫?zé)峤膺^程中固料組成在變、熱解氣組成及產(chǎn)生量也在變,總的傳熱速率也就隨之不斷變化,由此導(dǎo)致了不同厚度煤料的上述升溫特性。
不同厚度條件下,反應(yīng)器內(nèi)煤料熱解反應(yīng)產(chǎn)物分布如圖3所示??梢钥闯?,焦油產(chǎn)率隨煤料厚度的增加而降低,但下降幅度呈減緩趨勢(shì),熱解氣和水的產(chǎn)率則隨厚度的增加而增加。例如,當(dāng)煤料厚度從45 mm 增到60 mm 時(shí),焦油產(chǎn)率由7.17%快速下降到6.68%,厚度進(jìn)一步增加到75 mm、90 mm和105 mm 時(shí),焦油產(chǎn)率分別下降到6.50%、6.37%和6.26%。即厚度從45 mm 增加到105 mm 使焦油產(chǎn)率下降了12.70%,而同時(shí)氣體產(chǎn)物產(chǎn)率由5.91% 增加到7.90%,大幅上升了27.20%,熱解水產(chǎn)率由6.96%增加到8.85%,相對(duì)提高了33.70%,半焦產(chǎn)率則由79.96%下降到76.99%,相對(duì)下降了3.70%。
圖3 煤層厚度對(duì)熱解產(chǎn)物分布的影響Fig.3 Effect of coal bed thickness on yields of pyrolysis products
煤料升溫速率的差異及焦油組分發(fā)生二次裂解程度的不同是導(dǎo)致上述結(jié)果的主要原因。由不同料厚條件下的煤料升溫特性可知,料層越厚其內(nèi)部煤的升溫速率越慢,這會(huì)使焦油產(chǎn)率降低。而煤熱解時(shí)產(chǎn)生的含焦油組分的熱解氣從高溫區(qū)向低溫區(qū)流動(dòng)過程中,根據(jù)焦油組分沸點(diǎn)的不同,較重組分會(huì)逐漸在較低溫煤料上冷凝。隨著反應(yīng)器內(nèi)升溫?zé)峤膺M(jìn)程,低溫煤料溫度逐漸升高,被冷凝截留的較重焦油組分又重新蒸發(fā)和裂解為輕質(zhì)油組分和H2O、H2、CH4等小分子氣態(tài)產(chǎn)物逸出,同時(shí)也會(huì)發(fā)生部分聚合、焦化而沉積下來,導(dǎo)致焦油量下降、水和氣體產(chǎn)物上升,并且煤料越厚這些效果越明顯。但各厚度煤料均可較快升溫到100℃,使得一部分輕焦油組分較容易以氣態(tài)或氣溶膠形式穿過料層逸出,使料厚對(duì)焦油的冷凝截留作用有所減弱,加之隨著煤料厚度增加到一定程度,內(nèi)部煤的升溫速率差異在縮小,升溫速率不同導(dǎo)致的焦油生成量的差異也在縮小,因而總的結(jié)果是,焦油產(chǎn)率隨煤料厚度的增加而降低,但下降幅度呈減緩趨勢(shì)。半焦產(chǎn)率隨煤料厚度增加而降低是因?yàn)?,煤料越厚則加熱反應(yīng)時(shí)間越長(zhǎng),更多的煤被加熱到高溫產(chǎn)氣階段,固體產(chǎn)率就降低了。
圖4 煤層厚度對(duì)輕焦油產(chǎn)率的影響Fig.4 Effect of coal bed thickness on yield of light tar
圖4表明了熱解焦油中360℃以下輕焦油組分含量與料層厚度間的關(guān)系。可見,隨徑向流反應(yīng)器中煤料厚度的增加,焦油中輕焦油含量也相應(yīng)有所提高。在其他條件相同情況下,煤料厚度從45 mm 增加到105 mm 時(shí),焦油中輕焦油含量由67.0%增 加到72.7%。根據(jù)此前研究結(jié)果,徑向流反應(yīng)器的焦油產(chǎn)率及其中輕組分含量均高于常規(guī)的軸向流反應(yīng)器,本文研究則表明,徑向流反應(yīng)器中煤料厚度的增加會(huì)使焦油產(chǎn)率下降但其中輕焦油組分含量會(huì)有所提高,這些都緣于焦油重組分在徑向反應(yīng)器內(nèi)的產(chǎn)生-冷凝-裂解過程,因此,對(duì)于需要同時(shí)考慮焦油產(chǎn)率與品質(zhì)的煤熱解工藝,應(yīng)優(yōu)選徑向流反應(yīng)器,并在其設(shè)計(jì)中充分考慮料層厚度的影響。
圖5對(duì)比了徑向流反應(yīng)器中不同煤料厚度條件下熱解氣中主成分H2、CH4和CO 濃度隨反應(yīng)時(shí)間的變化情況??梢?,不同煤料厚度條件下,H2濃度均隨反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng)而增加,對(duì)于CH4和CO,其濃度隨反應(yīng)時(shí)間均呈下降趨勢(shì);煤料厚度的影響主要體現(xiàn)在,各反應(yīng)時(shí)間段所生成的熱解氣組成不同,直至終止反應(yīng)時(shí)熱解氣組成卻相近了。例如,對(duì)熱解氣中H2、CH4和CO 濃度的變化速率上,料層越厚,氣體組成變化越緩慢,但反應(yīng)終止時(shí),最終H2濃度變化不大,煤料厚度由45 mm 增加到105 mm時(shí),H2濃度只由36.4%略微增加到38.1%,而不同料層厚度下生成的CH4濃度也很接近,均在30%左右,同樣,CO 濃度也差別不大,均在7%左右。
圖5 不同煤層厚度熱解的熱解氣中H2、CH4 和 CO 濃度變化Fig.5 Variation of H2,CH4 and CO in gas composition for pyrolysis with different coal bed thicknesses
將不同厚度煤料熱解所得氣體產(chǎn)物各自匯集、計(jì)算其平均組成情況,結(jié)果見圖6??梢姡S著料層厚度的增加,氣體產(chǎn)物中各組分的含量也相應(yīng)變化:H2含量逐漸增多,由45 mm 料厚時(shí)的28.5%增加到105 mm 料厚時(shí)的40%左右;而CH4含量逐漸減少,由45 mm 料厚時(shí)的36%減少到105 mm 料厚時(shí)的27.5%;CO 和CO2濃度波動(dòng)較小且無明顯規(guī)律。導(dǎo)致上述結(jié)果的主要原因是:根據(jù)已知研究結(jié)果[22],煤熱解溫度越高、時(shí)間越長(zhǎng),則因烴類裂解生成的H2越多而CH4及C2+C3越少。當(dāng)料層越厚,煤加熱反應(yīng)時(shí)間越長(zhǎng),有更多煤料較長(zhǎng)時(shí)間在高溫區(qū)反應(yīng),因而會(huì)產(chǎn)生較多的H2,而 CH4和C2+C3含量有所減少。在惰性氣氛下基本無煤氣化反應(yīng)時(shí),CO 生成量一般隨溫度變化不大;而CO2主要來自于煤中羧基分解和無機(jī)碳酸鹽分解,前者分解溫度較低而后者需較高溫度分解,但潛在可生成的CO2量是一定的,當(dāng)?shù)突颐簾峤鈺r(shí),CO2主要來自煤炭,隨溫度的升高、反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng),生成的熱解氣總量會(huì)增加,導(dǎo)致CO2占比下降;當(dāng)高灰煤熱解時(shí),除了煤,伴生的無機(jī)鹽也會(huì)高溫釋放相當(dāng)量的CO2,因此,高溫、長(zhǎng)時(shí)間熱解條件下CO2生成量會(huì)保持一定比例。本文實(shí)驗(yàn)用煤的灰含量高達(dá)42.2%,來自于無機(jī)鹽分解產(chǎn)生的CO2量較多,因此,隨煤料層厚度的增加、高溫下反應(yīng)時(shí)間的延長(zhǎng),煤中羧基分解產(chǎn)生的CO2量逐漸減少而無機(jī)碳酸鹽分解產(chǎn)生的CO2量在增加,總體上CO2變化并不十分明顯。
圖6 煤層厚度對(duì)熱解氣組成的影響Fig.6 Effect of coal bed thickness on pyrolysis gas composition
圖7 熱解氣體熱值隨煤層厚度的變化Fig.7 Variation of calorific value of pyrolysis gas with coal bed thickness
徑向流反應(yīng)器內(nèi)煤熱解所得氣體產(chǎn)物由于富氫富甲烷并含一定量C2、C3烴類而熱值較高,HHV 在20649~24348 kJ·m-3之間,且隨著煤料厚度的增加呈下降趨勢(shì)(圖7),與煤氣中CH4含量變化一致。
徑向流反應(yīng)器內(nèi)溫度場(chǎng)分布嚴(yán)重不均但有規(guī)律,即徑向上由外向內(nèi)溫度逐漸降低,導(dǎo)致反應(yīng)器內(nèi)不同位置煤熱解程度也會(huì)隨之由深變淺,產(chǎn)生的半焦的特性也會(huì)受其影響。本文分別研究了不同煤料厚度條件下,同一水平高度位置上最高溫度區(qū)、中間區(qū)和最低溫度區(qū)的半焦熱值以及90 mm 料厚時(shí)中間區(qū)不同高度位置半焦的熱值,結(jié)果見圖8和圖9??梢?,各煤料厚度條件下由高溫區(qū)、中溫區(qū)再到低溫區(qū)的半焦熱值均呈現(xiàn)出逐漸升高趨勢(shì),其范圍由12540~13749 kJ·kg-1升到13585~14212 kJ·kg-1、再到14630~15048 kJ·kg-1;但隨料層厚度增加,對(duì)應(yīng)溫度區(qū)域半焦熱值是降低的,溫度越高、差異越明顯,并且與原煤相比,熱值均有所降低。相對(duì)原煤熱值16214 kJ·kg-1,料層厚度分別為45、60、75、90 和105 mm 時(shí)所得高溫區(qū)半焦的熱值分別為15904、13083、13242、13384 和13869 kJ·kg-1,低溫區(qū)半焦熱值分別為14805、14935、14972、14993 和15056 kJ·kg-1。半焦熱值在反應(yīng)器內(nèi)的這種空間分布特性說明了反應(yīng)器在徑向上溫度場(chǎng)由高到低的分布特征,并且煤料越厚,則高溫區(qū)越多、反應(yīng)時(shí)間越長(zhǎng)、揮發(fā)分損失就越多,導(dǎo)致半焦熱值越低。
圖8 徑向上不同位置半焦的熱值變化Fig.8 Calorific values of char at different radial positions
圖9 軸向不同位置半焦熱值的變化Fig.9 Calorific values of char at different axial locations
圖9顯示,沿平行于加熱面的煤料層的上、中、下部位的半焦熱值相近,均約為14212 kJ·kg-1,說明在同一垂直平面上煤料熱解程度相近,即溫度 也相近。結(jié)合徑向上半焦熱值分布規(guī)律,間接證明了反應(yīng)器內(nèi)熱解氣從高溫端向低溫端流動(dòng)較為均勻,使得總的傳熱速率較為均勻,形成較為均勻的溫度梯度分布,因此在徑向上的煤料熱解程度逐漸減弱,而與加熱壁等距的垂直面上的煤料熱解程度則相近。這種溫度場(chǎng)和流場(chǎng)分布特性也是該反應(yīng)器能夠獲得較高煤熱解焦油收率的主要原因。
本文研究單側(cè)加熱、對(duì)側(cè)收集熱解產(chǎn)品、其他兩側(cè)面保溫的徑向流反應(yīng)器中煤料層厚度對(duì)煤料升溫特性、熱解產(chǎn)物分布及特性的影響,獲得的主要結(jié)論如下。
(1)該徑向流反應(yīng)器內(nèi)由于熱解氣由高溫物料區(qū)攜帶熱量沿徑向流向低溫物料區(qū),提高了傳熱效率,使得不同厚度條件下的煤料層均能較快升溫到100℃,而完成脫水時(shí)間及熱解所需反應(yīng)時(shí)間差異較大,煤料層越厚,脫水及熱解反應(yīng)時(shí)間越長(zhǎng),但隨著煤料層厚度的增大,這種差異逐漸減小,使得料層較厚的反應(yīng)器具有較高的單位體積處理效率。
(2)焦油和半焦產(chǎn)率隨煤料層厚度的增加而降低,但焦油中360℃以下輕焦油組分含量呈增加趨勢(shì)。同時(shí),熱解水和氣的產(chǎn)率隨厚度的增加而增加,氣體平均組成中的H2含量隨煤料厚度增加逐漸升高,CH4含量則呈下降之勢(shì),其他組分含量變化不大,導(dǎo)致平均氣體熱值逐漸降低。
(3)半焦熱值在徑向流反應(yīng)器內(nèi)的空間分布特性是:在徑向上,由高溫區(qū)到低溫區(qū)的半焦熱值均呈升高趨勢(shì),而隨著料層厚度增加,相同溫度區(qū)的半焦熱值呈降低趨勢(shì);在軸向上,不同高度但相同徑向位置的半焦熱值基本相同,并且與原煤相比其熱值均顯著降低。這也間接驗(yàn)證了該反應(yīng)器中煤熱解的氣相產(chǎn)物沿徑向較均勻地流動(dòng)和分布。
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