岳宜科，張偉國，燕照順，侯元新（山東泰山鋼鐵集團有限公司,山東 萊蕪 271100）

冷軋鋼帶肋浪缺陷控制工藝研究

岳宜科，張偉國，燕照順，侯元新
（山東泰山鋼鐵集團有限公司,山東 萊蕪 271100）

本文對冷軋鋼帶肋浪缺陷形成的原因進行了分析，確定了主要原因，并通過采取增加乳化液噴嘴數(shù)量、優(yōu)化中間輥倒角、對左右卷取機中心線找正等方面的控制措施，冷軋鋼帶肋浪缺陷得到了有效控制，取得了良好的效果。

冷軋鋼帶；肋浪缺陷；控制

1 前言

六輥HC可逆冷軋機具有中間輥彎輥橫移、工作輥正負彎輥及軋輥傾斜等板形調(diào)節(jié)技術(shù)，但板形缺陷一直未能消除，特別是肋浪板形缺陷仍占有一定的比例。如何減少冷軋鋼帶肋浪缺陷成為冷軋產(chǎn)品質(zhì)量控制的關鍵。但肋浪缺陷形成的原因較復雜，因此，研究冷軋鋼帶肋浪缺陷形成原因，并制定針對性的措施進行控制成為提升冷軋產(chǎn)品質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)。

2 肋浪缺陷形成原因

對肋浪缺陷形成的原因從人、機、料、法、環(huán)等方面進行了查找分析，共找出了以下3個方面的主要原因：

2.1 乳化液的噴嘴數(shù)量少

因軋機乳化液噴嘴數(shù)量少，軋制時鋼帶潤滑冷卻效果不良，軋制溫度過高（90℃以上），在冷卻不良部位出現(xiàn)肋浪缺陷。

2.2 軋輥倒角尺寸不準確

因中間輥倒角尺寸小，無法滿足工作輥彎輥要求，彎輥量超過100%，影響板形調(diào)整。

2.3 左右卷取機中心不正

通過對軋機左右卷取機中心線進行測量，1#卷取機偏差在0.65mm，2#卷取機偏差在0.8mm，超過標準，導致卷形不齊，板形難以控制，形成肋浪缺陷。

圖1 改造前噴射梁及噴嘴

圖2 改造后噴射梁及噴嘴

圖3 彎輥力超標

圖4 中間輥倒角

3 肋浪缺陷控制措施

根據(jù)以上肋浪缺陷形成原因，從增加乳化液噴嘴數(shù)量、優(yōu)化中間輥倒角、對軋機左右卷取機中心線找正三個方面制定了如下控制措施：

3.1 增加乳化液噴嘴數(shù)量

針對乳化液噴嘴數(shù)量偏少（見圖1），導致工藝潤滑冷卻效果不好造成肋浪缺陷的問題。通過增加乳化液噴嘴數(shù)量，在工作輥上下噴射梁兩邊部260mm處增加5個乳化液噴嘴，共計20個噴嘴（見圖2）。同時取消噴射梁內(nèi)的隔板，達到流量均勻的效果，提高了冷軋鋼帶肋部冷卻效果，有效的減少了肋浪缺陷。

3.2 優(yōu)化中間輥倒角

由于中間輥倒角尺寸過小，無法滿足工作輥彎輥要求，彎輥力超過100%（見圖3），影響板形調(diào)整，出現(xiàn)肋浪缺陷。針對此問題，磨床工根據(jù)倒角弧度和寬度要求，在中間輥上磨削弧度為5度，寬度為90mm的倒角（見圖4）。中間輥倒角磨削后由裝配機組、軋制車間和技術(shù)科人員對倒角進行驗收，符合要求后再上線生產(chǎn)，有效的解決了因倒角不準確造成的肋浪缺陷。

3.3 對軋機左右卷取機中心線找正

由于軋機左右卷取機中心線不正，造成卷形不齊（見圖5），板形不易調(diào)整，肋浪缺陷難以消除。通過對軋機左右卷取機的中心線找正，使左右卷取機中心線偏移控制在0.6mm以內(nèi)，實現(xiàn)了左右卷取機在中心線上，保證了卷取質(zhì)量（見圖6），從而提高了板形質(zhì)量。

圖5 中心線調(diào)整前的卷形質(zhì)量

圖6 中心線調(diào)整后的卷形質(zhì)量

4 結(jié)語

通過分析，冷軋鋼帶肋浪缺陷形成的主要原因是：乳化液的噴嘴數(shù)量少，軋輥倒角尺寸不準確，左右卷取機中心不正。針對肋浪缺陷形成的原因，通過采取上述控制措施，冷軋鋼帶肋浪缺陷降級率由實施前的1.31%降低到實施后的0.09%，達到了預期目標。