沈佳園

(浙江浙能天然氣運(yùn)行有限公司，浙江 杭州，310000)

天然氣長(zhǎng)輸管道疲勞可靠壽命預(yù)測(cè)分析

沈佳園

(浙江浙能天然氣運(yùn)行有限公司，浙江 杭州，310000)

對(duì)天然氣長(zhǎng)輸管道疲勞可靠壽命預(yù)測(cè)進(jìn)行研究，有利于確保天然氣長(zhǎng)輸管道的安全運(yùn)營(yíng)。介紹了天然氣長(zhǎng)輸管道疲勞可靠壽命的理論計(jì)算公式；基于ADINA軟件深入分析了天然氣長(zhǎng)輸管道的流固耦合模型；進(jìn)行了天然氣長(zhǎng)輸管道疲勞可靠壽命有限元分析，提供的計(jì)算方法和結(jié)果可為天然氣長(zhǎng)輸管道的設(shè)計(jì)及安全運(yùn)營(yíng)提供參考。

天然氣；長(zhǎng)輸管道；疲勞可靠壽命；預(yù)測(cè)

我國(guó)天然氣長(zhǎng)輸管道經(jīng)過(guò)多年的發(fā)展，目前已經(jīng)遍布全國(guó)各地，具有多用戶和多氣源的特點(diǎn)。由于各個(gè)輸氣管段的建設(shè)時(shí)間不一，氣源變化不同，其承壓能力也存在著差異，使天然氣長(zhǎng)輸管道內(nèi)壓力波動(dòng)情況較為頻繁[1]。天然氣長(zhǎng)輸管道在反復(fù)交變載荷作用下，很容易出現(xiàn)疲勞損傷，進(jìn)而導(dǎo)致長(zhǎng)輸管道出現(xiàn)疲勞破壞，造成重大損失；因此，對(duì)天然氣長(zhǎng)輸管道疲勞可靠壽命預(yù)測(cè)進(jìn)行研究，有利于確保天然氣長(zhǎng)輸管道的安全運(yùn)營(yíng)。

1 天然氣長(zhǎng)輸管道疲勞可靠壽命的理論計(jì)算

1.1 疲勞壽命估算

在恒定不變的載荷情況下,疲勞壽命估算常常采用Paris公式：

疲勞壽命Nc為：

1.2 疲勞可靠度R計(jì)算

2 基于ADINA軟件的天然氣長(zhǎng)輸管道的流固耦合分析

天然氣長(zhǎng)輸管道中存在著大量的彎管，而彎管是天然氣長(zhǎng)輸管道中最為薄弱的環(huán)節(jié)之一。對(duì)彎管在壓力波動(dòng)下的疲勞壽命和動(dòng)態(tài)響應(yīng)進(jìn)行分析，對(duì)于彎管設(shè)計(jì)乃至整個(gè)天然氣長(zhǎng)輸管道的安全運(yùn)營(yíng)都具有重要指導(dǎo)意義。以某輸氣站的一段彎管為例進(jìn)行分析，其尺寸如圖1所示。

圖1 彎管尺寸示意圖

在結(jié)構(gòu)模型中，管材為X70管線鋼，屈服極限為560 MPa，泊松比為0.3，彈性模量為210 GPa，密度為7 850 kg/m。建模方式采用Parasolid方式，模型中含有4 640個(gè)3D-Solid單元(8節(jié)點(diǎn))。材料定義為線彈性模型，約束條件為管道兩端固定約束。管道有限元模型如圖2所示，管道流固耦合邊界用黑色部分表示，B表示約束條件。

圖2 管道有限元模型

在流體模型中，不考慮動(dòng)態(tài)響應(yīng)受溫度變化的影響。模型中天然氣以15 m/s的初始流速?gòu)墓艿雷蠖诉M(jìn)入，動(dòng)力粘度為1.107×10-6Pa·s，且將壓力載荷添加在天然氣上。流體模型選擇層流低速可壓縮流體，采用18 851個(gè)3D Fluid單元(4節(jié)點(diǎn))。流體模型中的壓力載荷是較為典型的壓力波動(dòng)數(shù)據(jù)，輸氣管道壓力的時(shí)間歷程曲線如圖3所示。在流體模型中導(dǎo)入圖3中的輸氣管道壓力時(shí)間歷程曲線，然后進(jìn)行流固耦合計(jì)算，則可以得到該管線在全天內(nèi)真實(shí)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)。管道峰值應(yīng)力的動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線如圖4所示。在輸氣過(guò)程中，該管線的峰值應(yīng)力總是處于彎管內(nèi)壁曲率最大處。輸氣壓力為2.98 MPa(初始時(shí)刻)時(shí)，該管線的等效應(yīng)力云圖如圖5所示。

圖3 某管線輸氣管道壓力時(shí)間歷程曲線

圖4 某管線輸氣管道全天峰值應(yīng)力的動(dòng)態(tài)響應(yīng)曲線

圖5 彎管有效應(yīng)力云圖

由氣體運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的壓力云圖如圖6所示。從圖6可知，出口處壓力最小，進(jìn)口處壓力最大，但是最大壓力也只為2.61×104Pa，相比管道輸氣壓力本身的波動(dòng)(量級(jí)為MPa)可以忽略不計(jì)；所以，天然氣長(zhǎng)輸管道在輸氣過(guò)程中，其主要的工作應(yīng)力是來(lái)自于管道的壓力波動(dòng)。

圖6 氣體運(yùn)動(dòng)引起的壓力云圖

彎管引起天然氣流速的變化如圖7所示。天然氣長(zhǎng)輸管道中心氣體流速在流固耦合界面氣體流速為0時(shí)最大，這種現(xiàn)象可解釋為流體的黏性。同時(shí)，在流經(jīng)彎管時(shí)，氣體的流速會(huì)變大，最高速度可達(dá)20.89 m/s，這充分說(shuō)明流場(chǎng)會(huì)受到彎管結(jié)構(gòu)較為明顯的影響。

圖7 流體沿軸線剖面的速度云圖

3 天然氣長(zhǎng)輸管道疲勞可靠壽命有限元分析

MSC. Fatigue是一種基于有限元計(jì)算結(jié)果的疲勞壽命分析軟件。通常會(huì)有2種疲勞壽命分析方法：第1種是全壽命法，又稱為SW方法和名義應(yīng)力法，在疲勞設(shè)計(jì)中由Palmgren-Miner線性疲勞累積損傷法則和SW曲線進(jìn)行壽命估算，能夠得到天然氣長(zhǎng)輸管道的疲勞總壽命；第2種是局部應(yīng)變壽命法(ETV方法)，裂紋擴(kuò)展壽命基于斷裂力學(xué)理論來(lái)進(jìn)行估算，裂紋形成壽命基于局部應(yīng)力應(yīng)變法來(lái)進(jìn)行估算，兩者之和為總壽命[2-3]。疲勞分析通常包括獲得材料疲勞性能、采集典型載荷時(shí)間歷程和數(shù)據(jù)分析、結(jié)構(gòu)有限元分析，然后再基于不同情況選擇最合適的疲勞分析方法。

3.1 X70管線鋼疲勞壽命曲線

借助于JB 4732-1995《鋼制壓力容器—分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》，通過(guò)X70管線鋼的抗拉強(qiáng)度，插值可得X70管線鋼的疲勞壽命(見表1)?；谄诶碚搧?lái)看，疲勞循環(huán)次數(shù)與應(yīng)力幅在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)系中通常呈線性關(guān)系。采用雙對(duì)數(shù)線性關(guān)系的冪函數(shù)形式，即：SmN=C。

表1 X70管線鋼疲勞壽命

擬合表1中的數(shù)據(jù)，得到參數(shù)C=5.558×103，m=0.310 2 。

3.2 疲勞載荷的處理和彎管全壽命分析

為使進(jìn)行疲勞壽命分析的疲勞載荷有可重復(fù)性和代表性，初始?jí)毫d荷可選取某天然氣長(zhǎng)輸管道在1個(gè)月內(nèi)的壓力波動(dòng)數(shù)據(jù)。通過(guò)流固耦合的方法對(duì)這1個(gè)月彎管的應(yīng)力響應(yīng)進(jìn)行計(jì)算，將其作為疲勞壽命分析的典型載荷時(shí)間歷程。通過(guò)疲勞載荷時(shí)間歷程的功率譜發(fā)現(xiàn)，載荷變化屬于典型的低頻波動(dòng)，故疲勞載荷分析可用計(jì)數(shù)法。所獲得的疲勞載荷利用雨流計(jì)數(shù)法來(lái)進(jìn)行處理，這樣能夠得到不同均值、不同幅值載荷的等效循環(huán)周次。該管線1個(gè)月總的等效循環(huán)周次為67。

利用MSC. Fatigue軟件的材料數(shù)據(jù)庫(kù)管理器PEMAT，將X70管線鋼S-N曲線輸入到中心材料數(shù)據(jù)庫(kù)，并行平均應(yīng)力修正。修正方法采用Goodman法，彎管的疲勞壽命云圖如圖8所示。天然氣長(zhǎng)輸管道的疲勞壽命不是均勻分布的，最小疲勞壽命出現(xiàn)在曲率最大的位置，這是由于在輸氣過(guò)程中，天然氣長(zhǎng)輸管道的峰值應(yīng)力出現(xiàn)在彎管內(nèi)壁曲率最大處，進(jìn)而會(huì)造成該處最小疲勞壽命。在相同載荷作用下，曲率最大彎管處的疲勞壽命為1 240次，而直管位置的疲勞壽命為1020次。

圖8 典型載荷譜作用下彎管疲勞壽命云圖

此外，由雨流計(jì)數(shù)法得到的不同均值、不同幅值下的載荷循環(huán)，若載荷均值和載荷幅值過(guò)小，那么不會(huì)損傷到結(jié)構(gòu)；若載荷均值一定，那么載荷幅值越大，所造成的疲勞損傷就越大；若載荷幅值一定，那么載荷均值越大，所造成的疲勞損傷就越大。由此可見，將天然氣長(zhǎng)輸管道的輸氣壓力減小或者將其控制在較小的波動(dòng)范圍內(nèi)，都能夠有效地延長(zhǎng)輸氣管道的使用壽命。

4 結(jié)語(yǔ)

1)利用ADINA軟件建立起天然氣長(zhǎng)輸管道的流固耦合模型，對(duì)彎管在壓力波動(dòng)下的疲勞壽命和動(dòng)態(tài)響應(yīng)進(jìn)行分析，分析結(jié)果表明，在輸氣過(guò)程中，該管線的峰值應(yīng)力總是處于彎管內(nèi)壁曲率最大處。

2)天然氣長(zhǎng)輸管道中心氣體流速在流固耦合界面氣體流速為0時(shí)最大，這種現(xiàn)象可解釋為流體的黏性；同時(shí)，在流經(jīng)彎管時(shí)，氣體的流速會(huì)變大，這充分說(shuō)明流場(chǎng)會(huì)受到彎管結(jié)構(gòu)較為明顯的影響。

3)將天然氣長(zhǎng)輸管道的輸氣壓力減小或者將其控制在較小的波動(dòng)范圍內(nèi)，能夠有效地延長(zhǎng)輸氣管道的使用壽命。

[1] Xu T,Lauridsen B,Bai Y. Wave-induced fatigue of multi-span pipelines[J].Marine Structures,1999,20(12):83-106.

[2] 金偉良,付勇,趙冬巖,等.具有裂紋損傷的海底管道斷裂及疲勞評(píng)估[J].海洋工程,2005,23(3):7-16.

[3] 劉永和.腐蝕海底管道剩余強(qiáng)度的可靠性模型及評(píng)估研究[J].新技術(shù)新工藝，2013(4)：111-113.

責(zé)任編輯彭光宇

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NaturalGasPipelineReliableFatigueLifePredictionAnalysis

SHEN Jiayuan

(Zhejiang Energy Natural Gas Running Ltd.， Hangzhou 310000，China)

Reliable long distance gas pipeline fatigue life prediction research, can help ensure safe operation of long distance gas pipelines. This paper introduces the theory of natural gas pipeline reliable fatigue life calculation formula, and secondly, based on ADINA-depth analysis fluid-structure coupling model of long distance gas pipeline is analyzed, also conducted a long-distance gas pipeline fatigue life and reliable finite element analysis that provides the calculation methods and results which can provide a reference for the design and safe operation of the gas transmission pipeline.

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TE 973

：A

沈佳園(1973-)，男，工程師，主要從事天然氣管道管理方面的研究。

2014-12-15