喬衛(wèi)來 陳九法

1中國航空規(guī)劃建設(shè)發(fā)展有限公司

2東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院

復(fù)合式地源熱泵運(yùn)行控制策略比較

喬衛(wèi)來1陳九法2

1中國航空規(guī)劃建設(shè)發(fā)展有限公司

2東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院

以南京某復(fù)合式地源熱泵系統(tǒng)為研究對象，通過能耗模擬軟件Energyplus分析其天棚輻射空調(diào)系統(tǒng)的能耗，計(jì)算出地埋管側(cè)全年累計(jì)散熱量與取熱量之比為3.97:1。該項(xiàng)目采用復(fù)合式的地源熱泵系統(tǒng)，本文分析輔助散熱設(shè)備運(yùn)行控制策略以保證地源熱泵系統(tǒng)可持續(xù)高效運(yùn)行。比較三種控制策略得出：溫差控制不適合散熱量與取熱量嚴(yán)重失衡的系統(tǒng)，因其控制溫差不易確定，輔助散熱設(shè)備啟停頻繁，且難以保證系統(tǒng)多年運(yùn)行地下熱平衡；熱泵進(jìn)口水溫控制是保證地下熱平衡的有效措施，但是需要選擇合理的控制參數(shù)值，輔助散熱設(shè)備啟動(dòng)較頻繁；定時(shí)開啟控制不僅能夠保證系統(tǒng)持續(xù)高效運(yùn)行，而且控制策略易于實(shí)施。

地源熱泵控制策略數(shù)值模擬熱平衡

1 工程介紹

地源熱泵系統(tǒng)能否持續(xù)、有效地運(yùn)行，主要取決于地埋管換熱器與周圍土壤的累計(jì)換熱量是否處于平衡狀態(tài)[1]。

以南京某住宅建筑為例，項(xiàng)目建筑面積10304m2，空調(diào)面積9530m2，建筑體形系數(shù)0.192?？照{(diào)系統(tǒng)形式為天棚輻射加新風(fēng)系統(tǒng)，采用1700組地下?lián)Q熱器為空調(diào)系統(tǒng)冷熱源。

本文基于建筑逐時(shí)冷熱負(fù)荷、熱泵機(jī)組及泵與風(fēng)機(jī)的功率[2]，通過能耗模擬軟件Energyplus計(jì)算該建筑能耗，計(jì)算得出地埋管側(cè)換熱量：夏季峰值散熱量274.45kW，冬季極值取熱量84.66kW。全年累計(jì)總散熱量554,641kWh，總?cè)崃?39,563kWh，地埋管側(cè)全年累計(jì)散熱取熱比值3.97:1。

使用用戶自定義函數(shù)法將地埋管側(cè)逐時(shí)換熱量導(dǎo)入Fluent管群模型，從而對地埋管群進(jìn)行模擬[3]。將模擬的地下溫度及地埋管出水溫度與監(jiān)測數(shù)據(jù)比較，確保模型參數(shù)及邊界條件設(shè)定合理可靠。同時(shí)對地埋管群模擬，研究地埋管換熱器的優(yōu)化設(shè)計(jì)與系統(tǒng)的運(yùn)行控制策略，使地埋管換熱器與周圍土壤換熱處于基本平衡狀態(tài)，達(dá)到地源熱泵持續(xù)有效運(yùn)行。

2 地埋管群數(shù)值模擬

由熱響應(yīng)實(shí)驗(yàn)分析：巖土的導(dǎo)熱系數(shù)為1.84W/ (m·K)，密度為1800kg/m3，比熱容為1400kJ/(kg·K)；回填材料導(dǎo)熱系數(shù)為1.4W/(m·K)，密度為1350kg/m3，比熱容為1400kJ/(kg·K)；高密度聚乙烯管導(dǎo)熱系數(shù)為0.4W/(m·K)，密度為 950kg/m3，比熱容為 1600kJ/ (kg·K)；地埋管采用高密度聚乙烯管，管外徑均為32mm，內(nèi)徑26mm，地埋管有效埋深均為55m。

采用Fluent軟件對該地源熱泵系統(tǒng)垂直地埋管全年運(yùn)行進(jìn)行數(shù)值模擬并作如下假定：

1）不考慮巖土下面的滲流影響，地下巖土為均勻介質(zhì)，初始平均溫度為17.2℃。

2）采用三維非穩(wěn)態(tài)模擬，計(jì)算地下溫度變化趨勢時(shí)，設(shè)定時(shí)間步長為1h。

3）運(yùn)行時(shí)管內(nèi)流速恒定為0.5m/s。

實(shí)際工程中，總共埋設(shè)地埋管換熱器1700組，鉆孔成正方形排列，管間距均為5m。基于假定條件，從地埋管群中取出其中正四邊形內(nèi)4×4地埋管，則四邊的豎直邊界條件為絕熱面，如圖1。

圖1 大面積地埋管模型及地埋管群三維模型

為驗(yàn)證上述假定的可取性，首先將地埋管群的數(shù)值模擬結(jié)果與該地源熱泵系統(tǒng)運(yùn)行近三年土壤實(shí)測溫度對比，如圖2。模擬值與實(shí)測值溫度波動(dòng)趨勢以年為周期的波幅基本一致，差別在于波峰值（實(shí)測的波峰值約高于模擬值0.5℃），因此數(shù)值模型的假定是合理的。從實(shí)測土壤溫度可以看出，土壤溫度隨著地源熱泵的連續(xù)運(yùn)行，溫度越來越高，這是由于地源熱泵夏季向土壤中的散熱量大于冬季從土壤中吸收的熱量，造成熱堆積所致。因此地源熱泵系統(tǒng)想長期有效地運(yùn)行，可采用復(fù)合式地源熱泵系統(tǒng)。

圖2 某地源熱泵三年運(yùn)行地下溫度監(jiān)測值與模擬值

為分析地埋管周圍溫度逐年變化，在地埋管周圍不同距離設(shè)置溫度監(jiān)測點(diǎn)，各監(jiān)測點(diǎn)的具體位置如圖3。模擬地源熱泵連續(xù)運(yùn)行8年，地下25m處各監(jiān)測點(diǎn)溫度逐年變化趨勢，如圖4。從模擬的結(jié)果可以看出：距離鉆孔0.5m位置處年平均溫度總共升高12.4℃，夏季運(yùn)行時(shí)該位置地下溫度為34.5℃，模擬得到地埋管出水溫度達(dá)到44.0℃。地下巖土年平均溫度逐年上升，升高幅度約為1.9℃/年。地下巖土溫度的年平均溫度升高，會(huì)導(dǎo)致機(jī)組在夏季制冷運(yùn)行時(shí)冷凝溫度升高，降低其制冷運(yùn)行的性能系數(shù)。整個(gè)地埋孔間土壤的溫度場如圖5所示。

圖3 監(jiān)測點(diǎn)位置示意圖

圖4 地埋管群運(yùn)行八年各監(jiān)測點(diǎn)溫度變化趨勢（時(shí)間步長12h）

圖5 地埋管運(yùn)行八年地下溫度場（長度單位：m）

分析可知，地埋管側(cè)與周圍土壤的換熱量對土壤的溫度和地源熱泵運(yùn)行影響很大。因此，在地源熱泵系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，需要對建筑進(jìn)行全年逐時(shí)負(fù)荷計(jì)算，根據(jù)地埋管熱響應(yīng)測試結(jié)果，設(shè)計(jì)合理的地埋管形式、數(shù)量及間距等，根據(jù)地下?lián)Q熱量的情況，合理采用冷熱源系統(tǒng)（如帶輔助散熱設(shè)備的復(fù)合式地源熱泵系統(tǒng)或純地源熱泵系統(tǒng)），以及優(yōu)化的控制策略。

3 運(yùn)行控制策略比較

本文采用數(shù)值模擬的方法研究動(dòng)態(tài)負(fù)荷下溫差控制、熱泵進(jìn)水溫度控制以及冷卻塔開啟時(shí)間控制[4]這三類常用的控制方式對復(fù)合式地源熱泵系統(tǒng)運(yùn)行的效率影響。

溫差控制是根據(jù)熱泵進(jìn)口流體溫度與環(huán)境空氣干球溫度之差進(jìn)行控制，當(dāng)其差值超過設(shè)定值時(shí)，啟動(dòng)冷卻塔進(jìn)行輔助散熱。本文假定：每年6月1日至10月1日，當(dāng)熱泵機(jī)組的進(jìn)水溫度高于環(huán)境干球溫度2℃時(shí)，開啟冷卻塔，使得冷卻出水比環(huán)境干球溫差降到1.5℃。

如圖6，采用溫差控制對地埋管群進(jìn)行數(shù)值模擬，模擬系統(tǒng)運(yùn)行四年，各監(jiān)測點(diǎn)的位置詳見圖4。分析圖6可知，地埋管進(jìn)水溫度逐年最高值分別為33.71℃、34.45℃、34.98℃和35.35℃，逐年升高0.5℃左右；距鉆孔0.5m處地下巖土逐年溫度最高值分別為21.65℃、22.69℃、23.45℃和24.00℃；相鄰埋管中心處地下巖土逐年溫度最高值分別為19.99℃、21.18℃、22.05℃和22.68℃。因此采用溫差控制，無論是地下巖土年平均溫度還是地埋管進(jìn)出水溫度均逐年上升，并且需要根據(jù)特定的地源熱泵系統(tǒng)，選擇合適的控制溫差。

Yavuzturk和Spitler研究[4]表明，按照熱泵機(jī)組進(jìn)口溫度高于35.8℃開啟冷卻塔。但是對于散熱與取熱不平衡工程，溫度設(shè)定過高，使得輔助散熱設(shè)備第一年的運(yùn)行時(shí)間比較短，隨著地下熱堆積的加劇，后一年總比前一年運(yùn)行時(shí)間長。另外，冷卻塔承擔(dān)最大制冷量逐年升高。因此從系統(tǒng)可持續(xù)性運(yùn)行的角度上看，應(yīng)該根據(jù)具體系統(tǒng)設(shè)定合理的冷卻塔啟動(dòng)溫度。在此設(shè)定熱泵機(jī)組進(jìn)水溫度高于32℃即開啟冷卻塔。

如圖7為控制熱泵機(jī)組最高進(jìn)口流體溫度小于32℃時(shí)，運(yùn)行四年模擬結(jié)果，各監(jiān)測點(diǎn)的位置詳見圖4。分析圖7可知，地埋管進(jìn)水溫度逐年最高值分別為34.65℃、35.70℃、35.76℃和35.31℃；距鉆孔0.5m處地下巖土逐年溫度最高值分別為 22.69℃、24.58℃、26.09℃和27.26℃；相鄰埋管中心處地下巖土逐年溫度最高值分別為20.76℃、22.88℃、24.64℃和26.01℃。

圖7 熱泵進(jìn)水溫度控制（時(shí)間步長1h）

與控制溫差策略相比，熱泵進(jìn)水溫度控制策略雖然前三年系統(tǒng)運(yùn)行效率略低，但在運(yùn)行幾年之后能達(dá)到平衡狀態(tài)，不會(huì)出現(xiàn)地下年平均溫度持續(xù)上升現(xiàn)象以及熱堆積使得系統(tǒng)無法運(yùn)行的狀況。因此，該控制策略能夠保證地源熱泵可持續(xù)性運(yùn)行，但是要保證系統(tǒng)高效運(yùn)行必須選擇合適的熱泵進(jìn)水溫度控制值。

定時(shí)開啟控制是考慮到地埋管群間歇運(yùn)行，有利于抵消土壤因長期運(yùn)行所產(chǎn)生的熱積累而造成的溫升。考慮到夜間室外氣溫比較低，該控制策略在夜間開啟冷卻塔。由于本工程地埋管側(cè)全年累計(jì)散熱取熱量嚴(yán)重不平衡，因此可以延長冷卻塔的運(yùn)行時(shí)間。本文比較了兩種開啟時(shí)間控制效果，分別設(shè)定冷卻塔開啟時(shí)間為6月1日至10月1日每天10:00~22:00和0:00~12:00。

如圖8，冷卻塔開啟時(shí)間為10:00~22:00，采用非穩(wěn)態(tài)模擬的方法研究系統(tǒng)運(yùn)行四年各個(gè)監(jiān)測點(diǎn)的溫度變化。地埋管進(jìn)水溫度逐年最高值分別為29.88℃、30.73℃、31.52℃和32.25℃，相對于前面研究的兩種控制策略，出水溫度降低約2～3℃；距鉆孔0.5m處地下巖土逐年溫度最高值分別為20.45℃、21.36℃、22.20℃和22.99℃；相鄰埋管中心處地下巖土逐年溫度最高值分別為19.40℃、20.32℃、21.16℃和21.95℃。相對于溫差控制，地下年平均溫度升高減緩約13%，并且輔助散熱設(shè)備不會(huì)出現(xiàn)頻繁開啟情況。因此，合理的定時(shí)開啟控制是保證系統(tǒng)可持續(xù)性運(yùn)行的有效措施，同樣，開啟時(shí)間段及時(shí)長的選擇是關(guān)鍵。

圖8 定時(shí)開啟控制策略1（時(shí)間步長1h）

另外比較定時(shí)開啟控制策略2，即開啟時(shí)間為0:00～12:00。如圖9為采用非穩(wěn)態(tài)模擬的方法研究系統(tǒng)運(yùn)行四年各個(gè)監(jiān)測點(diǎn)的溫度變化，時(shí)間步長為1h。由圖9可知，地埋管進(jìn)水溫度逐年最高值分別為29.23℃、30.01℃、30.74℃和31.42℃；距鉆孔0.5m處地下巖土逐年溫度最高值分別為 20.33℃、21.17℃、21.95℃和22.67℃；相鄰埋管中心處地下巖土逐年溫度最高值分別為19.33℃、20.18℃、20.96℃和21.69℃。相對于定時(shí)開啟控制策略1，策略2防止地下熱堆積效果更為顯著。

圖9 定時(shí)開啟控制策略2（時(shí)間步長1h）

4 結(jié)論

以南京某復(fù)合式地源熱泵系統(tǒng)為研究對象，根據(jù)空調(diào)系統(tǒng)的能耗特性，采用數(shù)值模擬的方法，比較了輔助散熱設(shè)備三種運(yùn)行控制策略對熱泵系統(tǒng)的影響。

1）地源熱泵系統(tǒng)設(shè)計(jì)要考慮土壤的累計(jì)冷熱量的平衡，否則會(huì)產(chǎn)生冷堆積或熱堆積，使地源熱泵系統(tǒng)無法連續(xù)運(yùn)行。

2）針對復(fù)合式地源熱泵系統(tǒng)，不同的控制策略對地埋管側(cè)全年散熱與取熱平衡、系統(tǒng)運(yùn)行效率和輔助散熱設(shè)備開啟頻率等影響很大。采用地源熱泵進(jìn)水溫度控制前三年熱泵機(jī)組制冷效率不如溫差控制，但在運(yùn)行一定時(shí)間后能達(dá)到平衡狀態(tài)，而不會(huì)出現(xiàn)熱堆積。

3）對于散熱與取熱比較大的系統(tǒng)，應(yīng)采用定時(shí)開啟控制策略，相對于溫差控制及熱泵進(jìn)口溫度控制對防止地下熱堆積更有效，并且地埋管群間歇運(yùn)行下，地埋管換熱量相對較大。

4）根據(jù)不同項(xiàng)目負(fù)荷特點(diǎn)，輔助散熱設(shè)備運(yùn)行控制方式應(yīng)相應(yīng)地調(diào)整，如采用定時(shí)開啟控制方式時(shí)，為避免白天運(yùn)行熱泵進(jìn)水溫度過高，可輔以溫度控制，降低進(jìn)水溫度。

[1] 馬宏權(quán),龍惟定.地埋管地源熱泵系統(tǒng)的熱平衡[J].暖通空調(diào), 2009,39(1):102-106

[2] 陸亞俊,馬最良,鄒平華.暖通空調(diào)[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2007

[3] 舒海文,端木琳,谷彥新,等.地源熱泵豎直地埋管系統(tǒng)設(shè)計(jì)的簡明算法模型研究[J].暖通空調(diào),2006,36(12):74-77

[4] Cenk Yavuzturk,Jeffrey D Spitler.Comparative study of operatin -g and control strategies for Hybrid Ground-Source Heat Pump Systems using a short time step simulation model[J].ASHRAE Transactions,2000,106:192-195

A Study on Hybrid Ground Source Heat Pump System Control Strategy

QIAO Wei-lai1,CHEN Jiu-fa2

1 China Aviation Planning and Construction Development Co.,Ltd.
2 School of Energy and Environment,Southeast University

A Hybrid Ground Source Heat Pump system (HGSHPs)in Nanjing is researched.The all-energy analysis simulation software Energyplus is used to analyze ceiling radiation air conditioning system energy performance.By analyzing the energy simulation results,the ratio of the heat dissipation and absorption to the ground by the ground source heat exchanger is 3.97:1 in one year.So auxiliary cooling equipment is used and this paper tries to find the right control strategy and parameters to ensure system sustainable and operated with high efficiency.Three control strategies for HGSHPs sustainable operation are compared.The results show that:controlled by temperature difference does not suit for heat balance control,for the temperature difference is difficult to determine,and the auxiliary cooling equipment starts and stops frequently;controlled by the heat pump inlet water temperature insure the heat balance,but reasonable control parameters is important;controlled by open timing can not only make sure the heat balance,it can make sure the HGSHPs operated with high efficiency.

ground source heat pump,control strategy,numerical simulation,heat balance

1003-0344（2015）04-047-4

2014-5-28

喬衛(wèi)來（1985～），男，碩士，工程師；北京市西城區(qū)德外大街12號（100120）；E-mail:weilaiqiao@163.com