楊 偉，劉 芳, 樊豐濤, 張利

(中國(guó)石油大學(xué) 化學(xué)工程學(xué)院，山東 青島266580)

循環(huán)水排污水中殺菌劑、緩蝕阻垢劑對(duì)混凝效果的影響

楊 偉，劉 芳, 樊豐濤, 張利

(中國(guó)石油大學(xué) 化學(xué)工程學(xué)院，山東 青島266580)

混凝沉淀法處理循環(huán)水排污水時(shí)，由于排污水中殘余藥劑的影響，混凝往往達(dá)不到理想效果。為了尋求藥劑對(duì)混凝過(guò)程及機(jī)理的影響，首先對(duì)混凝劑(PAC)、助凝劑(PAM)的投加量以及混凝條件進(jìn)行優(yōu)化，然后在優(yōu)化的混凝條件下，考察單體藥劑以及復(fù)配藥劑對(duì)排污水混凝效果的影響，還考察了藥劑對(duì)PAC最佳投加量的影響，并采用掃描電鏡觀測(cè)不同條件下絮凝體的微觀結(jié)構(gòu)。結(jié)果表明， PAC和PAM的最佳投加量分別為40 mg/L、0.8 mg/L，最佳混凝條件為快速攪拌時(shí)間3 min、慢速攪拌速率90 r/min、快速攪拌速率300 r/min、慢速攪拌時(shí)間10 min；在此條件下，排污水濁度去除率可達(dá)93.49%。PASP對(duì)排污水混凝效果影響最大，且剩余濁度波動(dòng)性大，波動(dòng)范圍0.85～1.78 NTU (Nephelometric Turbidity Unit)； 1227對(duì)PAC最佳投加量影響最大，波動(dòng)范圍20～70 mg/L。排污水存在復(fù)配藥劑時(shí)，其混凝后得剩余濁度都大于無(wú)藥劑時(shí)的0.98 NTU。不同條件下的排污水混凝所得絮凝體結(jié)構(gòu)存在明顯的差異，從而導(dǎo)致了混凝效果的不同。

混凝沉淀法，循環(huán)水排污水，水處理藥劑，混凝效果，剩余濁度

從我國(guó)石化行業(yè)用水狀況看，循環(huán)冷卻用水約占生產(chǎn)用水的 80%～90%，循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的補(bǔ)充水占企業(yè)新鮮水用量的30%～70%[1]。隨著生產(chǎn)規(guī)模的逐漸擴(kuò)大和環(huán)保要求的不斷提高，生產(chǎn)用水的短缺已經(jīng)成為制約大型石油化工企業(yè)可持續(xù)發(fā)展的重要因素[2]。將循環(huán)水系統(tǒng)排污水進(jìn)行深度處理后，作為補(bǔ)充水直接回用于循環(huán)水系統(tǒng)，對(duì)實(shí)現(xiàn)煉油廠廢水“零排放”、提高水資源利用率、減輕環(huán)境污染具有重要意義。

目前，循環(huán)水排污水的回用工藝主要有循環(huán)水排污水→澄清器→過(guò)濾器→超濾(或微濾) →反滲透→離子交換器[3-5]、加藥→沉淀→過(guò)濾→電滲析[6]、循環(huán)水排污水→混凝澄清→過(guò)濾→超濾→精密過(guò)濾→反滲透→化學(xué)除鹽系統(tǒng)補(bǔ)充水等工藝[7]。在回用處理工藝中，為了避免或減輕水中的濁度對(duì)后續(xù)處理造成的污染及影響，一般要經(jīng)過(guò)混凝沉淀預(yù)處理，以除去水中的濁度物質(zhì)。王科等[8]采用混凝沉淀法去除旁濾池反沖洗水中的濁度物質(zhì)，達(dá)到了良好的效果。許春紅等[9]采用混凝沉淀法去除洗浴廢水中成分更為復(fù)雜的濁度物質(zhì)，達(dá)到了一定效果。但他們僅孤立地考慮混凝工段，缺乏對(duì)水處理藥劑與混凝工藝的聯(lián)合考慮。陳穎敏等[7]發(fā)現(xiàn)，在已投運(yùn)的系統(tǒng)中，含有水處理藥劑的循環(huán)水排污水的混凝澄清處理效果不佳，所形成的礬花細(xì)小且密度較小，不易沉淀，使超濾和反滲透系統(tǒng)污堵嚴(yán)重。李玉磊等[10]發(fā)現(xiàn)，循環(huán)水排污水中出現(xiàn)的混凝效果不佳可能是由于循環(huán)水阻垢劑對(duì)混凝處理產(chǎn)生了影響。劉政修[11]指出，在選擇用于循環(huán)冷卻水的水質(zhì)穩(wěn)定劑、緩蝕劑及殺菌滅藻劑時(shí)，要考慮是否與化學(xué)混凝劑以及工藝相適應(yīng)。這些研究得出了水中含有的水處理藥劑可能會(huì)對(duì)混凝效果產(chǎn)生影響的結(jié)果，但沒(méi)有深入分析探討這些藥劑影響混凝的原因、程度以及與混凝劑之間的關(guān)系。本研究中，筆者對(duì)殺菌劑、阻垢劑與混凝工藝進(jìn)行串聯(lián)研究。首先對(duì)混凝劑PAC、助凝劑PAM的投加量以及工藝條件進(jìn)行優(yōu)化，然后在優(yōu)化條件下，考察單一殺菌劑或阻垢劑以及它們的復(fù)合藥劑對(duì)混凝以及PAC投加量的影響?？疾鞎r(shí)，不僅僅以濁度去除為指標(biāo)，還通過(guò)電鏡觀察絮凝體的形貌，并且從機(jī)理上加以闡述。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 試劑

聚合氯化鋁(PAC)、陽(yáng)離子型聚丙烯酰胺(PAM)，AR，國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司產(chǎn)品；十二烷基二甲基芐基氯化銨(1227)、氨基三甲叉膦酸(ATMP)、羥基乙叉二膦酸(HEDP)、聚天冬氨酸(PASP)，質(zhì)量分?jǐn)?shù)均為50%，棗莊市陸方化工有限公司產(chǎn)品。

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

1.2.1 模擬排污水的配制

根據(jù)青島某煉化公司循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的排污水水質(zhì)配制模擬排污水。水質(zhì)分析的方法及模擬排污水分析結(jié)果見(jiàn)表1。

表1 水質(zhì)分析方法及模擬排污水的水質(zhì)

1) Based on CaCO3

1.2.2 實(shí)驗(yàn)步驟

在模擬排污水中分別加入殺菌劑或緩蝕阻垢劑(以下簡(jiǎn)稱(chēng)藥劑)，或者是它們的復(fù)配劑，使其質(zhì)量濃度分別為0、10、20、30、40、50 mg/L，混合均勻，調(diào)節(jié)pH值為7.5，然后加入PAC和PAM，使二者的質(zhì)量濃度分別為40 mg/L 和0.8 mg/L。采用金壇市城西春蘭實(shí)驗(yàn)設(shè)備廠JJ-4型六聯(lián)電動(dòng)攪拌器，先以300 r/min快速攪拌3 min，再以90 r/min慢速攪拌10 min，之后靜置30 min，取上清液測(cè)其濁度。

1.3 分析方法

1.3.1 濁度分析

采用HANNA LP2000-11 型實(shí)驗(yàn)室臺(tái)式濁度測(cè)定儀測(cè)定上清液的濁度。

1.3.2 絮體形態(tài)結(jié)構(gòu)分析

采集絮凝體樣本，用S-4800型場(chǎng)反射掃描電子顯微鏡觀測(cè)樣品形貌。

2 結(jié)果與討論

2.1 循環(huán)水系統(tǒng)排污水混凝條件的優(yōu)化

2.1.1 混凝劑、助凝劑投加量的優(yōu)化

在模擬排污水中加入不同量的PAC和PAM，先以300 r/min快速攪拌2 min，然后以50 r/min慢速攪拌 10 min，靜置30 min 后，測(cè)剩余濁度，結(jié)果示于圖1。

圖1 不同PAC和PAM投加量時(shí)模擬排污水的混凝效果

由圖1(a)可知，隨著PAC投加量的增大，剩余濁度出現(xiàn)先下降后升高的趨勢(shì)，當(dāng)其質(zhì)量濃度為40 mg/L時(shí)，剩余濁度最小，為2.12 NTU，濁度去除率高達(dá)85.91%；圖1(b)表明，PAM的存在，對(duì)PAC起到良好的助凝效果，當(dāng)其質(zhì)量濃度為0.8 mg/L時(shí)，剩余濁度最低，為1.66 NTU，濁度去除率高達(dá)88.97%。因此，選擇PAC和PAM質(zhì)量濃度分別為40 mg/L和0.8 mg/L，考察藥劑對(duì)模擬排污水混凝效果的影響。

2.1.2 混凝工藝條件的優(yōu)化

在PAC和PAM質(zhì)量濃度分別為40 mg/L和0.8 mg/L時(shí)，以快速攪拌速率(A)、快速攪拌時(shí)間(B)、慢速攪拌速率(C)、慢速攪拌時(shí)間(D)4個(gè)因素設(shè)計(jì)L9(34)正交表，見(jiàn)表2，實(shí)驗(yàn)結(jié)果及直觀分析列于表3。

表3表明，混凝條件對(duì)排污水混凝效果的影響較大，實(shí)驗(yàn)條件下剩余濁度在1.48～2.64 NTU間變化?；炷龡l件對(duì)排污水混凝效果的影響由大到小依次為快速攪拌時(shí)間、慢速攪拌速率、快速攪拌速率和慢速攪拌時(shí)間。選擇快速攪拌時(shí)間3 min、慢速攪拌速率90 r/min、快速攪拌速率300 r/min、慢速攪拌時(shí)間10 min作為最佳排污水的混凝條件。

綜上，以PAC和PAM投加量分別為40 mg/L、0.8 mg/L以及最優(yōu)混凝條件為實(shí)驗(yàn)條件，考察藥劑對(duì)排污水混凝效果的影響。

表2 優(yōu)化混凝工藝條件實(shí)驗(yàn)的因素和水平

表3 按表2所列因素和水平的L9(34)正交實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和分析結(jié)果

2.2 單一藥劑對(duì)排污水混凝效果的影響

2.2.1 單一藥劑對(duì)剩余濁度的影響

分別以1227、PASP、HEDP和ATMP作為藥劑，考察其對(duì)排污水混凝效果的影響，結(jié)果示于圖2。由圖2可見(jiàn)，在含有藥劑的情況下，剩余濁度總體上大于不含藥劑時(shí)的0.98 NTU，但不同藥劑對(duì)混凝后剩余濁度的影響不盡相同。1227對(duì)混凝后剩余濁度的影響較小，且剩余濁度波動(dòng)性較小(0.85～1.10 NTU)，而PASP、HEDP和ATMP對(duì)剩余濁度的影響較大，剩余濁度的波動(dòng)較大，其中PASP最大(0.85～1.78 NTU)，與陳穎敏等[7]、梁昌峰等[12]研究的HEDP和ATMP對(duì)剩余濁度的影響基本相符。實(shí)驗(yàn)中觀察到，在1227實(shí)驗(yàn)濃度范圍內(nèi)，上清液的顏色都較無(wú)1227時(shí)有所加深，且其中未能沉淀完全的細(xì)小顆粒較多；投加不同量的PASP，上清液顏色都略有加深，沉淀較慢，而且其中未完全沉淀的細(xì)小顆粒增多；隨著HEDP濃度的增加，上清液顏色都略有加深，其中的細(xì)小顆?？傮w上減少；在ATMP濃度范圍內(nèi)，上清液中均存在未完全沉淀的細(xì)小顆粒，且有一定的顏色。

圖2 藥劑投加量對(duì)模擬排污水混凝的影響

2.2.2 單一藥劑對(duì)混凝劑投加量的影響

在不同濃度的藥劑中分別投加PAC，使PAC質(zhì)量濃度為20、30、40、50、60、70、80 mg/L，對(duì)模擬排污水進(jìn)行混凝實(shí)驗(yàn)，考察藥劑的存在對(duì)PAC最佳投加量的影響，結(jié)果示于圖3。由圖3可知，不同1227濃度下，PAC的最佳量較之無(wú)1227時(shí)的40 mg/L，既有增加也有下降，然而剩余濁度都較無(wú)1227時(shí)的1.63 NTU?。辉诰徫g阻垢劑存在條件下，PAC的最佳量都不低于沒(méi)有投加緩蝕阻垢劑時(shí)的40 mg/L，與王海峰等[13]研究的在磷系阻垢劑條件下PAC投加量變化趨勢(shì)相符合。但是，對(duì)于含不同緩蝕阻垢劑的模擬排污水，加入PAC后的剩余濁度卻表現(xiàn)出不一樣的變化規(guī)律。其中，對(duì)于含不同量PASP的排污水加入PAC后，剩余濁度都小于不含PASP時(shí)的1.63 NTU；而對(duì)于分別含HEDP和ATMP的排污水加入PAC后，剩余濁度都大于1.63 NTU。

2.3 復(fù)配藥劑對(duì)排污水混凝效果的影響

2.3.1 殺菌劑與緩蝕阻垢劑復(fù)配的影響

將1227與PASP、HEDP、ATMP按照1/1的比例兩兩復(fù)配，考察其對(duì)模擬排污水混凝效果的影響，結(jié)果示于圖4。

由圖4可知，排污水中加入1227與不同緩蝕阻垢劑的復(fù)配劑，總體上均對(duì)混凝效果產(chǎn)生了負(fù)面影響，但是不同的復(fù)配藥劑的影響程度不同。其中，1227和ATMP的復(fù)配對(duì)混凝效果的影響最小，且隨著投加量的增加，剩余濁度相對(duì)穩(wěn)定； 1227與PASP、HEDP的復(fù)配對(duì)混凝效果的影響相對(duì)較大，且隨著投加量的增加，剩余濁度波動(dòng)較大。實(shí)驗(yàn)中觀察到，含有質(zhì)量濃度在10～50 mg/L范圍內(nèi)復(fù)配藥劑的排污水混凝沉淀時(shí)，含1227與ATMP復(fù)配劑的，形成的礬花大且沉淀快，上清液較清澈；含1227與PASP復(fù)配劑的，形成的礬花較大且沉淀稍慢，上清液略顯淡黃色且有少量細(xì)小礬花；含1227與HEDP復(fù)配劑的，形成的礬花較大、沉淀較快，上清液略顯淡黃色，幾乎無(wú)細(xì)小礬花。

圖3 不同藥劑種類(lèi)及含量對(duì)模擬排污水混凝的PAC最佳量的影響

圖4 殺菌劑與緩蝕阻垢劑復(fù)配對(duì)模擬排污水混凝效果的影響

2.3.2 緩蝕阻垢劑間復(fù)配的影響

將PASP、HEDP和ATMP按照1/1的比例兩兩復(fù)配，考察其對(duì)模擬排污水混凝效果的影響，結(jié)果示于圖5。

圖5 緩蝕阻垢劑間的復(fù)配對(duì)模擬排污水混凝效果的影響

由圖5可知，不同緩蝕阻垢劑間的復(fù)配使用對(duì)排污水混凝效果產(chǎn)生了不同的影響。其中，PASP和ATMP、ATMP和HEDP的復(fù)配使用對(duì)混凝的影響較小，隨著復(fù)配藥劑投加量的增加，剩余濁度相對(duì)穩(wěn)定，在1.25～2.32 NTU間變化； PASP和HEDP復(fù)配使用對(duì)混凝效果影響較大，隨著其投加量的增加，剩余濁度呈現(xiàn)上升的趨勢(shì)。實(shí)驗(yàn)中觀察到，含復(fù)配藥劑質(zhì)量濃度在10～50 mg/L范圍內(nèi)的排污水混凝沉淀時(shí)，含PASP和ATMP復(fù)配劑的，形成的礬花較大且沉淀快，上清液中幾乎無(wú)細(xì)小礬花、無(wú)色；含ATMP和HEDP復(fù)配劑的，形成的礬花較大、沉淀較快，上清液略顯淡黃色且有少量細(xì)小礬花；含PASP和HEDP復(fù)配劑的，形成的礬花小、沉淀較慢，上清液略顯淡黃色，且細(xì)小礬花多。

2.4 藥劑影響排污水混凝的機(jī)理

2.5 排污水混凝所產(chǎn)生絮凝體的微觀結(jié)構(gòu)

圖6為不投加藥劑和投加1227、HEDP的模擬排污水混凝所得絮凝體的SEM照片。由圖6可以看出，投加不同藥劑的排污水混凝時(shí)，所得絮凝體微粒的大小以及微粒之間的孔隙度會(huì)有所改變，最終導(dǎo)致絮凝體體積的變化。投加1227的排污水混凝所得絮凝體微粒粒徑變大，孔隙度變大。這是由于1227在水中離解之后，會(huì)產(chǎn)生帶正電的活性基團(tuán)，與帶正電的Al(OH)3膠粒產(chǎn)生靜電排斥作用，使絮凝體變得蓬松；投加HEDP的排污水混凝所得絮凝體微粒粒徑變小，孔隙度變小，絮凝體變得緊密。這是由于HEDP在水中水解產(chǎn)生H+，導(dǎo)致水中ξ電位變小，絮凝體微粒之間斥力減小，使得絮凝體之間孔隙變小，體積變小。

圖6 投加不同藥劑的排污水混凝所產(chǎn)生的絮凝體的SEM照片

3 結(jié) 論

(1) 在對(duì)循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的排污水處理時(shí)，混凝劑PAC和助凝劑PAM的最佳投加量分別為40 mg/L、0.8 mg/L，最佳混凝條件為快速攪拌時(shí)間3 min、慢速攪拌速率90 r/min、快速攪拌速率300 r/min、慢速攪拌時(shí)間10 min。

(2) 排污水中投加不同量的殺菌劑1227對(duì)排污水混凝后的剩余濁度影響較小，剩余濁度波動(dòng)性較小(0.85～1.10 NTU)，而排污水分別投加不同量的阻垢劑PASP、HEDP和ATMP對(duì)排污水混凝后的剩余濁度影響較大，剩余濁度波動(dòng)幅度也較大，其中PASP引起的波動(dòng)最大(0.85～1.78 NTU)。

(3)排污水中殺菌劑或阻垢劑的存在會(huì)對(duì)混凝所需PAC的最佳投加量產(chǎn)生一定的影響。就殺菌劑1227而言，不同量時(shí)對(duì)PAC最佳量的影響不同，有時(shí)為正面影響，有時(shí)為負(fù)面影響；就阻垢劑PASP、HEDP和ATMP而言，在實(shí)驗(yàn)的投加量范圍內(nèi)，均對(duì)PAC最佳量產(chǎn)生負(fù)面影響。

(4) 殺菌劑和阻垢劑或阻垢劑間的復(fù)配投加也會(huì)對(duì)排污水的混凝效果產(chǎn)生一定的影響，剩余濁度都較無(wú)復(fù)配藥劑時(shí)大。

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Effects of Bactericides, Corrosion and Scale Inhibitors on Coagulation in Blow-down Water From Circulating Water System

YANG Wei, LIU Fang, FAN Fengtao, ZHANG Li

(CollegeofChemicalEngineering,ChinaUniversityofPetroleum,Qingdao266580,China)

When the blow-down water from circulating water system is treated by coagulant-sedimentation method, the water treatment agents in it would have a certain effect on coagulation effect. For seeking influence of the agents on the coagulation process and its mechanism, the dosages of coagulant, coagulant aid and operating conditions were optimized firstly, and then the effects of single and compound water treatment agents on coagulation were investigated. In addition, the effects of agents on optimum dosing amount of coagulant were investigated and flocculation obtained under different conditions was analyzed by SEM. The results showed that the optimized dosages of PAC and PAM were 40 mg/L and 0.8 mg/L, respectively, and the optimal operating conditions were fast stirring for 3 min at 300 r/min and slow stirring for 10 min at 90 r/min, under which the coagulation effect of blow-down water was best and turbidity removal rate reached 93.49%. Polyaspartic acid (PASP) had a greatest influence on coagulation of blow-down water and residual turbidity raged from 0.85 to 1.78 nephelometric turbidity unit (NTU), while dodecyl dimethyl benzyl ammonium chloride (1227) had a greatest influence on the optimum amount of PAC, which ranged from 20 to 70 mg/L. Residual turbidity was greater than 0.98 NTU at the existence of compound agents. According to SEM photos, the difference in microstructures of flocculation from blow-down water at different coagulation conditions led to different coagulation effect.

coagulant-sedimentation method; blow-down water from circulating water system; water treatment agents; coagulation effect; residual turbidity

2014-06-30

楊偉，男，碩士，研究方向水污染控制及資源化；E-mail:yangwei6835@163.com

劉芳，女，教授，博士，從事水污染控制與資源化利用；E-mail:liufangfw@163.com

1001-8719(2015)05-1211-07

X131.2

A

10.3969/j.issn.1001-8719.2015.05.026