□ 廖秋巖 □ 翁 捷 □ 王亞杰

1.蘭州理工大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院 蘭州 730050

2.蘭州理工大學(xué) 數(shù)字制造技術(shù)與應(yīng)用省部共建教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 蘭州 730050

珩磨作為一種高效率的加工方法,不僅能去除較大的加工余量,而且是提高工件精度和降低表面粗糙度的有效加工方法［1-2］。珩磨頭作為珩磨機(jī)的刀具，對珩磨機(jī)加工質(zhì)量和被加工工件的精度有著重要的影響。在珩磨加工過程中，精珩加工與粗珩加工方法類似，但精珩加工時(shí)對被加工工件的質(zhì)量有直接影響。本文通過有限元軟件ANSYS Workbench［3］對大型雙進(jìn)給珩磨頭進(jìn)行精珩加工時(shí)的靜力學(xué)分析，確定大型雙進(jìn)給珩磨頭整體及各部件的剛度變形，從而揭示影響雙進(jìn)給珩磨頭剛度的關(guān)鍵因素，并提出結(jié)構(gòu)改進(jìn)方案，進(jìn)而保證珩磨頭的加工精度［4-6］。

1 珩磨頭有限元模型的建立

1.1 幾何模型的建立

▲圖1 珩磨頭幾何模型及內(nèi)部結(jié)構(gòu)

建立珩磨頭模型時(shí)，在不影響珩磨頭應(yīng)力分布以及變形的前提下，為了減小計(jì)算規(guī)模，可對結(jié)構(gòu)作適當(dāng)?shù)暮喕幚恚菏÷苑浅休d構(gòu)件，將構(gòu)件之間很小的圓弧過渡簡化為直角過渡，將構(gòu)件表面上的凸部、孔等進(jìn)行圓滑處理。本文是在三維軟件SolidWorks中建立珩磨頭的三維模型，然后把建立好的實(shí)體模型導(dǎo)入到有限元分析軟件ANSYS Workbench中，建好的幾何模型如圖1所示。

建立珩磨頭有限元模型的關(guān)鍵是選擇合適的單元，為了計(jì)算準(zhǔn)確，用線體和面體建模的方法，本文建立有限元模型時(shí)，面體采用四邊形單元（Shell181），線體采用梁單元（Beam 188）。

1.2 材料屬性

大型雙進(jìn)給珩磨頭及部件的材料參數(shù)見表1。

1.3 網(wǎng)格劃分

網(wǎng)格劃分是進(jìn)行有限元數(shù)值模擬分析重要的一步，它直接影響后續(xù)數(shù)值計(jì)算分析結(jié)果的精確性。本文在ANSYS Workbench模塊中，根據(jù)實(shí)體模型大小對珩磨頭有限元模型進(jìn)行精確網(wǎng)格劃分，劃分后的有限元模型如圖2所示，共有337 386個(gè)節(jié)點(diǎn)，150 074個(gè)單元。

▲圖2 劃分網(wǎng)格后的珩磨頭有限元模型

表1 珩磨頭各部件的材料及材料性能

1.4 約束處理

進(jìn)行珩磨頭模態(tài)分析時(shí)，模擬結(jié)構(gòu)真實(shí)的約束狀態(tài)，能夠得到結(jié)構(gòu)實(shí)際約束狀態(tài)下振動(dòng)模態(tài)，提高了結(jié)果的精確性，本文對珩磨頭的兩個(gè)連接孔和頂桿施加固定約束。

2 靜力學(xué)分析

2.1 珩磨力計(jì)算

在設(shè)計(jì)計(jì)算中，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式對珩磨力進(jìn)行計(jì)算：

式中：f為切削因數(shù)，取0.3；θ為加工缸套類零件的網(wǎng)紋角，θ=50°；A 為粗珩油石工作面積，A=32 000 mm2；P為油石工作壓強(qiáng)，P=1 MPa。

▲圖3 總變形圖

由以上公式可以計(jì)算出圓周切削力：F圓周=8 701 N，軸向切削力：F軸向=4 057 N。

2.2 粗珩時(shí)應(yīng)力分析

根據(jù)實(shí)際情況對大型雙進(jìn)給珩磨頭進(jìn)行約束：將珩磨頭頂部的兩個(gè)連接孔及大頂桿固定，加載后進(jìn)行分析，珩磨頭各部分受力變形如圖3～圖8所示。

3 結(jié)果分析

由圖3～圖8分析可知：大型雙進(jìn)給珩磨頭的主要加工誤差來自于珩磨頭的剛度變形，而珩磨頭的剛度總變形主要體現(xiàn)在加工油石的剛度變形上，珩磨頭油石的最大變形為0.008 5mm，出現(xiàn)在油石的下端（如圖8）；小頂桿的最大變形為0.001 1 mm，出現(xiàn)在小頂桿的下端（如圖4）；小錐體的最大變形為0.001 7mm，出現(xiàn)在小錐體的下端（如圖5）；導(dǎo)向推桿的最大變形為0.006 7mm，出現(xiàn)在導(dǎo)向推桿的外端（如圖6）；油石座的最大變形為0.007 8 mm，出現(xiàn)在油石座的下端（如圖7）。由分析可知：①油石的變形最大，其次為油石座和導(dǎo)向推桿，因此考慮可以對油石、油石座及導(dǎo)向推桿的結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)或采用剛度更好的材料；②從實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以觀察到，油石座、油石的最大變形均出現(xiàn)在其下端，分析可知，小錐體從上到下受到油石座的均勻作用力，但小錐體的上端有小頂桿的支撐，因此越往下小錐體的變形越大，并對油石座和油石的變形有一定影響。

▲圖4 小頂桿變形圖

▲圖5 小錐體變形圖

▲圖6 導(dǎo)向推桿變形圖

▲圖7 油石座變形圖

▲圖8 油石變形圖

4 結(jié)束語

本文采用有限元軟件ANSYS Workbench對大型雙進(jìn)給珩磨頭進(jìn)行靜力學(xué)分析，得到了影響珩磨頭加工精度的主要原因是珩磨頭的剛度，最大變形出現(xiàn)在油石和油石座的下端，此分析結(jié)論與某數(shù)控機(jī)床廠的加工經(jīng)驗(yàn)一致，為大型雙進(jìn)給珩磨頭的進(jìn)一步分析提供了重要的依據(jù)。

［1］ 熊元一,郭建忠,侯軍麗.珩磨工藝原理簡介［J］.機(jī)械工人（冷加工）,2004（5）:29-30.

［2］ 蘇達(dá)智.珩磨工藝技術(shù)［Z］.銀川：寧夏機(jī)械工程學(xué)會(huì),2006.

［3］ 高耀東,宿福存,李震,等.ANSYS Workbench機(jī)械工程應(yīng)用精華30例［M］.北京：電子工業(yè)出版社,2013.

［4］ 侯運(yùn)豐,張志萬.珩磨頂桿的有限元分析及結(jié)構(gòu)優(yōu)化［J］.機(jī)械設(shè)計(jì)與制造,2012（8）:23-25.

［5］ 侯運(yùn)豐,陳剛.基于ANSYS Workbench的高精度雙進(jìn)給珩磨頭的剛度優(yōu)化 ［J］.組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù),2012（12）：53-55.

［6］ 毛劍,辛舟.2MK2250+150高檔數(shù)控珩磨機(jī)立柱有限元靜動(dòng)態(tài)分析［J］.機(jī)械與電子,2012 （11）:36-38.