冀潤(rùn)景，汪培成

（中國(guó)電能成套設(shè)備有限公司，北京 100080）

首批國(guó)產(chǎn)AP1000汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子鍛件的質(zhì)量監(jiān)造與評(píng)價(jià)

冀潤(rùn)景，汪培成

（中國(guó)電能成套設(shè)備有限公司，北京 100080）

針對(duì)首批國(guó)產(chǎn)AP1000汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子鍛件的制造過程，分析轉(zhuǎn)子鍛件形成過程的技術(shù)重點(diǎn)和30Cr2Ni4MoV材料的回火脆性、組織遺傳的特性，以及從質(zhì)量監(jiān)造角度分析了主要工藝環(huán)節(jié)及其質(zhì)量，并與進(jìn)口轉(zhuǎn)子鍛件的指標(biāo)進(jìn)行了對(duì)比，對(duì)國(guó)產(chǎn)鍛件的質(zhì)量水平給出了結(jié)論。

轉(zhuǎn)子鍛件；30Cr2Ni4MoV；質(zhì)量；監(jiān)造

作為全球在建核電項(xiàng)目最多的國(guó)家，主要設(shè)備的國(guó)產(chǎn)化迫在眉睫。對(duì)常規(guī)島汽輪機(jī)設(shè)備來說，關(guān)鍵原材料和關(guān)鍵制造工藝的掌握，直接制約著國(guó)產(chǎn)化的程度，特別是AP1000整鍛轉(zhuǎn)子鍛件的制造，對(duì)冶煉、鑄錠、鍛造、熱處理以及探傷等工藝環(huán)節(jié)要求很高，國(guó)產(chǎn)化率一直不高。百萬核電高壓轉(zhuǎn)子鍛件材料、尺寸，與火電超臨界機(jī)組低壓轉(zhuǎn)子相當(dāng)，因此依托本項(xiàng)目，高壓轉(zhuǎn)子鍛件在外方技術(shù)轉(zhuǎn)讓基礎(chǔ)上，率先進(jìn)行了國(guó)產(chǎn)化。

為了確保鍛件質(zhì)量形成過程可控，應(yīng)嚴(yán)格按相關(guān)程序，對(duì)制造過程實(shí)施質(zhì)量監(jiān)造，對(duì)重點(diǎn)環(huán)節(jié)進(jìn)行了跟蹤監(jiān)督。本文在對(duì)鍛件制造過程各重要環(huán)節(jié)剖析基礎(chǔ)上，闡述了監(jiān)造所做工作及其作用，并與同類進(jìn)口鍛件在性能指標(biāo)、質(zhì)量狀況方面進(jìn)行了比較評(píng)價(jià)，分析了制造過程中出現(xiàn)的問題，對(duì)首批AP1000鍛件國(guó)產(chǎn)化的評(píng)價(jià)工作提供重要的參考。

1 AP1000高壓轉(zhuǎn)子鍛件技術(shù)要求

AP1000核電汽輪機(jī)為半速機(jī)［1］，主汽壓力約5.4 MPa，溫度270℃，濕度0.45%，高壓轉(zhuǎn)子工

作環(huán)境處于濕蒸汽狀態(tài)下，因此對(duì)材料的低溫脆性斷裂，抗腐蝕等要求高。從圖1核電與超臨界火電汽輪機(jī)熱力過程線看出［2］，核電汽輪機(jī)高壓段AB的工作環(huán)境與超臨界汽輪機(jī)低壓段de接近，僅壓力要高一些，因此在選材上也是相同的。對(duì)材料的高韌性、低FATT50值、抗腐蝕、抗水蝕要求高。AP1000汽輪機(jī)高壓整鍛轉(zhuǎn)子材質(zhì)30Cr2Ni4MoV，該材料綜合機(jī)械性能好，具有熱加工工藝性能好、淬透性好等優(yōu)點(diǎn)［3］，但這種材料是一種粗晶粒鋼，組織遺傳性較強(qiáng)，易產(chǎn)生晶粒粗大和混晶現(xiàn)象。另外，該材料回火脆性敏感性高［4］，長(zhǎng)期使用（280℃）會(huì)產(chǎn)生韌性惡化現(xiàn)象，直接引起FATT值的上升。

圖1 核電與火電汽輪機(jī)熱力過程線

轉(zhuǎn)子鍛件輪廓尺寸：軸身直徑為1 722 mm，軸身長(zhǎng)度為4 530 mm，總長(zhǎng)為8 511 mm，交貨重量約91 t，鍛件毛重約125 t，粗加工重約101 t，鋼錠重219 t。該鍛件的技術(shù)要求如下。

a.對(duì)冶煉純凈性要求高。由于鋼中殘余元素含量的影響會(huì)造成30Cr2Ni4MoV轉(zhuǎn)子鋼韌性發(fā)生一定惡化，因此需對(duì)殘余元素純凈化控制使鋼中的有害元素含量充分降低，降低回火脆性的敏感性，使材料的機(jī)械性能和組織狀態(tài)分配合理，表1為雜質(zhì)元素含量技術(shù)要求。

表1 雜質(zhì)元素含量技術(shù)要求%

b.大型鋼錠不可避免地存在偏析及夾雜的冶煉缺陷，其影響因素多。

c.大型鋼錠中心疏松和縮孔嚴(yán)重，需保證鍛造壓實(shí)，得到均勻的鍛造組織和晶粒度。

d.需合理確定熱處理工藝，既保證心部晶粒細(xì)化，又保證心部力學(xué)性能，特別是良好的抗脆化性能，同時(shí)還要防止鍛件尺寸過大在淬火時(shí)出現(xiàn)開裂。

2 基于鍛件制造流程的質(zhì)量監(jiān)造工作

2.1 高壓轉(zhuǎn)子鍛件制造主要流程

鍛件主要制造流程：冶煉、澆注（化學(xué)成分分析）→鍛造→鍛后熱處理（毛坯尺寸檢查、毛坯探傷）→粗加工（尺寸檢查、超聲波探傷）→性能熱處理（硬度均勻性檢測(cè)）→機(jī)械加工（超聲波探傷、檢驗(yàn)機(jī)械性能、化學(xué)及金相檢測(cè)）→半精加工（尺寸檢查）→消除應(yīng)力（殘余應(yīng)力檢測(cè)）→精加工（尺寸檢查、MT、PT）→熱穩(wěn)定試驗(yàn)（硬度均勻性檢測(cè)）→包裝發(fā)運(yùn)。

2.2 質(zhì)量監(jiān)造工作

由于本項(xiàng)目首次采用國(guó)產(chǎn)化的AP1000汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子，設(shè)備總承包方對(duì)2臺(tái)機(jī)組高壓轉(zhuǎn)子鍛件的制造過程實(shí)施基于鍛件制造流程的駐點(diǎn)監(jiān)造，監(jiān)造工作通過3個(gè)層面開展，即例行監(jiān)造、質(zhì)量對(duì)比以及專家質(zhì)量評(píng)審。采用3個(gè)層面的監(jiān)造，目的是起到“縱深防御”，多道把關(guān)，確保產(chǎn)品質(zhì)量受控。

2.2.1 例行監(jiān)造

按監(jiān)造工作相關(guān)程序開展監(jiān)造，包括：對(duì)鍛件廠家編制的質(zhì)量計(jì)劃審查、設(shè)置監(jiān)督點(diǎn)；冶煉開始前進(jìn)行先決條件檢查，確認(rèn)制造大綱類文件的準(zhǔn)備、工藝文件準(zhǔn)備、工器具等的準(zhǔn)備情況；執(zhí)行監(jiān)督點(diǎn)的見證，簽署質(zhì)量計(jì)劃。監(jiān)督點(diǎn)的選擇和設(shè)置基于各環(huán)節(jié)的重要性和技術(shù)難度，分為R點(diǎn)（文件見證）、W點(diǎn)（現(xiàn)場(chǎng)見證）、H點(diǎn)（停工待檢點(diǎn)見證），具體來說，對(duì)先決條件審查、完工文件審查等設(shè)置H點(diǎn)，對(duì)調(diào)質(zhì)前、后的UT、取試樣及進(jìn)行拉伸、沖擊、脆化、脫脆化試驗(yàn)、最終加工后的尺寸檢查、表面探傷、硬度檢查、標(biāo)識(shí)和鋼印等選擇W點(diǎn)控制。對(duì)熔煉化學(xué)分析、鍛造及鍛件尺寸檢查、調(diào)質(zhì)、成品化學(xué)分析、顯微組織分析、晶粒度試驗(yàn)、非金屬夾雜物、殘余應(yīng)力檢查、去應(yīng)力熱處理、熱穩(wěn)定試驗(yàn)等選擇R點(diǎn)控制。

2.2.2 質(zhì)量對(duì)比

通過與前期進(jìn)口AP1000高壓轉(zhuǎn)子鍛件的相關(guān)參數(shù)、性能指標(biāo)進(jìn)行比較，以及通過對(duì)進(jìn)口轉(zhuǎn)子在可及部位實(shí)施UT探傷，與國(guó)產(chǎn)轉(zhuǎn)子的探傷情況進(jìn)行比較分析。此環(huán)節(jié)的目的在于對(duì)鍛件國(guó)產(chǎn)化的質(zhì)量情況進(jìn)行橫向比較，便于綜合評(píng)價(jià)。

2.2.3 專家質(zhì)量評(píng)審

在決定高壓轉(zhuǎn)子鍛件制造質(zhì)量相關(guān)階段完成后，邀請(qǐng)行業(yè)內(nèi)相關(guān)專家，組織質(zhì)量方面的評(píng)審，并給出相關(guān)意見。

3 主要工藝環(huán)節(jié)控制

3.1 冶煉及純凈度控制

研究證實(shí)，30Cr2Ni4MoV材料長(zhǎng)時(shí)間加熱下回火脆性的產(chǎn)生有2個(gè)原因：滲碳體在低溫回火時(shí)以薄片狀在原奧氏體晶界析出造成晶界脆化；與鋼中殘余元素含量有關(guān)［4］，P、S、As、Sn等元素含量P、S、As、Sn（%）在晶界偏聚析出導(dǎo)致韌性下降，而Si、Mn元素含量Si、Mn（%）會(huì)助長(zhǎng)這種偏聚。Watanabe和Murak提出了代表雜質(zhì)元素含量和回火脆性的J因子關(guān)系：

Yashioka等通過研究發(fā)現(xiàn)，為避免回火脆性，J應(yīng)小于10。因此在冶煉時(shí)，對(duì)雜質(zhì)元素的純凈化控制要求較高。

低硫鋼生產(chǎn)方法有“堿性電爐＋真空除氣”和“堿性電爐＋真空碳脫氧”2種，本項(xiàng)目2臺(tái)機(jī)組的2個(gè)高壓轉(zhuǎn)子鍛件采用堿性電爐粗煉，適當(dāng)?shù)脑煸贫群弯摪珶挷⒄婵仗济撗酰↙VCD＋VCD）技術(shù)。而前期進(jìn)口轉(zhuǎn)子鍛件則采用真空除氣法。

一般認(rèn)為，真空除氣的工藝措施為硅錳除氧，會(huì)導(dǎo)致硅含量增多助長(zhǎng)回火脆性，因此VCD法更適合這種鋼材［7］。VCD法使未經(jīng)脫氧的沸騰鋼水在真空條件下，利用鋼水中的碳脫氧，生成CO被抽吸去，以達(dá)到脫氧目的。真空度越高，脫氧能力越強(qiáng)。主要優(yōu)點(diǎn)有：S、P及氣體含量低；由于雜質(zhì)元素含量低，轉(zhuǎn)子各向異性相差小，中心棒料切向塑性相對(duì)好。

3.2 鍛造、熱處理

大鍛件的鍛造有2個(gè)作用：成型和控性。成型即達(dá)到最終鍛件所需的尺寸、形狀精度，控性則是鍛合內(nèi)部疏松、縮孔，消除夾雜等缺陷。鍛造的2個(gè)基本工序是鐓粗和拔長(zhǎng)，其中拔長(zhǎng)對(duì)大鍛件質(zhì)量影響更主要［8］，通過拔長(zhǎng)使鋼錠截面縮小，長(zhǎng)度加大，并打碎碳化物，破壞鑄態(tài)組織，鍛合疏松和縮孔，得到均質(zhì)致密的鍛件。通常VCD法生產(chǎn)的轉(zhuǎn)子鍛件采用萬噸水壓機(jī)上硬殼鍛或上下V型砧鍛。

3、4號(hào)高壓轉(zhuǎn)子鍛件采用兩次鐓粗拔長(zhǎng)的工藝，在最后火次的終鍛加以溫度和形變控制，最大限度滿足中心壓實(shí)。鍛件毛重125 t，鋼錠利用率達(dá)到57%。對(duì)比地說，1、2號(hào)轉(zhuǎn)子廠家JCFC的鍛造工藝僅一次鐓粗和拔長(zhǎng)，終鍛時(shí)高鍛造比達(dá)到4.1，鍛件毛重115 t，鋼錠利用率63%。結(jié)合后續(xù)的UT、晶粒度、夾雜物檢查情況看，國(guó)產(chǎn)鍛件的鍛造工藝較為可靠，但在鋼錠利用率、終鍛后尺寸的精度方面，還有提高空間。

熱處理包括鍛后熱處理、調(diào)質(zhì)以及去應(yīng)力處理。鍛后熱處理的主要作用是均勻組織、降低偏析、細(xì)化晶粒、消除組織遺傳、混晶。

30Cr2Ni4MoV鍛件組織遺傳的機(jī)理是：在AC1～AC3兩相區(qū)等溫加熱，形成2種奧氏體晶核，即在低溫側(cè)（690～750℃）占優(yōu)勢(shì)、與母材存在位向關(guān)系的針狀晶粒，以及在高溫側(cè)（750～790℃）占優(yōu)勢(shì)、與母材無位向關(guān)系的球狀晶粒。針狀晶粒的不斷發(fā)展、合并成為大的晶粒，與原奧氏體晶粒大小、形狀及位向一致，即組織遺傳。因此要解決組織遺傳，需在熱處理時(shí)在高溫側(cè)長(zhǎng)期加熱，促進(jìn)球狀?yuàn)W氏體晶粒的發(fā)展。研究表明，多次高溫正火可消除組織遺傳，細(xì)化晶粒，但對(duì)混晶的改善效果不好［9］，且造成大的能耗、污染。因此一般采用“正火＋回火”的鍛后熱處理方式。3、4號(hào)高壓轉(zhuǎn)子鍛件的鍛后熱處理采用工藝為“兩次高溫正火（850～920℃，不低于20 h）＋一次回火（630～670℃，不低于40 h）”。

調(diào)質(zhì)為“淬火＋回火”，均在垂直狀態(tài)下進(jìn)行，靜止?fàn)顟B(tài)加熱保溫（800～880℃，不低于40 h），旋轉(zhuǎn)狀態(tài)下噴水冷卻。回火溫度560～640℃，保溫不低于50 h。

4 主要質(zhì)量指標(biāo)的評(píng)價(jià)

4.1 化學(xué)成分和殘余元素控制

從2根轉(zhuǎn)子鍛件生產(chǎn)中熔煉分析和成品分析情況看，主要元素含量均嚴(yán)格控制在技術(shù)要求范圍內(nèi)，甚至符合鍛件廠家更為嚴(yán)格的內(nèi)控要求。其中成品鍛件影響回火脆性和韌性惡化S元素含量約0.002，P元素含量小于0.005%，As元素含量分別為0.004%、0.002%，Sn元素含量分別為0.003%、0.002%，Sb元素含量不大于0.000 7%，Si元素含量Si小于0.05%，Mn元素含量分別為0.28%、0.29%。

通過數(shù)據(jù)看出，國(guó)產(chǎn)的3、4號(hào)機(jī)組高壓轉(zhuǎn)子鍛件與日本JCFC進(jìn)口的1、2號(hào)機(jī)組轉(zhuǎn)子在純凈度的控制上達(dá)到同一水平，其中適當(dāng)?shù)腗n含量有利于鍛件的淬透性。另外，從進(jìn)口轉(zhuǎn)子Si含量（0.03%、0.04%）看出，真空除氣法生產(chǎn)的轉(zhuǎn)子也可以采取手段控制Si含量。

4.2 常規(guī)機(jī)械性能指標(biāo)

技術(shù)規(guī)范要求在軸身處調(diào)端端面、中部、電端端面三處取徑向試樣，鍛件兩端面取軸向試樣。而1、2號(hào)進(jìn)口轉(zhuǎn)子鍛件廠家技術(shù)要求僅取徑向試樣。強(qiáng)度和塑性指標(biāo)值分布見圖2、圖3。

圖2 抗拉強(qiáng)度指標(biāo)情況

圖3 屈服強(qiáng)度指標(biāo)情況

可以看出，國(guó)產(chǎn)轉(zhuǎn)子鍛件的強(qiáng)度指標(biāo)滿足技術(shù)要求，略高于進(jìn)口轉(zhuǎn)子鍛件的水平且波動(dòng)小。其塑性指標(biāo)延伸率和斷面收縮率也滿足技術(shù)要求，與進(jìn)口轉(zhuǎn)子水平相當(dāng)，且波動(dòng)小。

室溫沖擊功和FATT50指標(biāo)分布見圖4、圖5?？梢钥闯觯瑖?guó)產(chǎn)轉(zhuǎn)子的韌性指標(biāo)明顯滿足技術(shù)要求，與進(jìn)口轉(zhuǎn)子相比，室溫沖擊功略低，但FATT50略優(yōu)于進(jìn)口轉(zhuǎn)子，且波動(dòng)小。

圖4 室溫沖擊韌性情況

圖5 表面FATT50情況

4.3 首批國(guó)產(chǎn)化產(chǎn)品檢查項(xiàng)目

4.3.1 脆化和脫脆化試驗(yàn)

為評(píng)定回火脆性，對(duì)首批國(guó)產(chǎn)AP1000高壓轉(zhuǎn)子X2位置取一組樣進(jìn)行步冷脆化試驗(yàn)和脫脆化試驗(yàn)，工藝曲線見圖6、圖7。

對(duì)分別經(jīng)過脆化和脫脆化的試樣進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn)和FATT50試驗(yàn)，并記錄上平臺(tái)能量和下平臺(tái)能量。

通過表2試驗(yàn)數(shù)據(jù)看出，材料經(jīng)脆化處理后FATT50雖稍有上升，但變化不大，脫脆化后又略有下降，有較大裕度。

圖6 脆化熱處理工藝曲線

圖7 脫脆化熱處理工藝曲線

4.3.2 金相組織、晶粒度和夾雜物檢查

對(duì)首批國(guó)產(chǎn)轉(zhuǎn)子，要求在X2位置取樣進(jìn)行金相組織、晶粒度和夾雜物檢查，要求平均晶粒度應(yīng)不低于4.0級(jí)，鍛件的A、B、C、D、DS五種夾雜物均不應(yīng)超過4.5級(jí)。

經(jīng)檢查鍛件金相組織為回火索氏體，晶粒度等級(jí)分別達(dá)到6.5和5.5級(jí)，硫化物、氧化鋁、硅酸鹽、球狀氧化物等非金屬夾雜物最大1級(jí)。

表2 拉伸和FATT50試驗(yàn)數(shù)據(jù)

4.4 UT探傷情況

根據(jù)技術(shù)要求，在調(diào)質(zhì)前后分別用直探頭進(jìn)行鍛件全表面的UT探傷，調(diào)質(zhì)后用斜探頭對(duì)軸身外緣向下100 mm深度的葉根槽加工范圍進(jìn)行UT探傷，對(duì)當(dāng)量直徑D1.6 mm及以上進(jìn)行記錄并由設(shè)計(jì)方評(píng)價(jià)。2根轉(zhuǎn)子在調(diào)質(zhì)前UT均為發(fā)現(xiàn)缺陷顯示，調(diào)質(zhì)后直探頭分別缺陷顯示47個(gè)和23個(gè)，斜探頭分別發(fā)現(xiàn)缺陷顯示5個(gè)和7個(gè)，所有缺陷顯示均小于D1.6 mm，最大的缺陷顯示當(dāng)量直徑不到D1.2 mm。缺陷分布在深度28～285 mm范圍內(nèi)。

為了對(duì)UT情況進(jìn)行綜合評(píng)價(jià)，對(duì)已發(fā)往安裝現(xiàn)場(chǎng)的1號(hào)機(jī)組進(jìn)口轉(zhuǎn)子可探部位進(jìn)行探傷并與國(guó)產(chǎn)轉(zhuǎn)子的探傷情況比較分析。由于進(jìn)口已是完工裝好葉片狀態(tài)，因此可探部位僅限于軸頸部位和葉根槽之間部位。經(jīng)過探傷比較看出，國(guó)產(chǎn)轉(zhuǎn)子的衰減略優(yōu)于進(jìn)口轉(zhuǎn)子，但進(jìn)口轉(zhuǎn)子可探部位未見缺陷顯示；二者的中心部位極限靈敏度相當(dāng)，達(dá)到D1 mm，使用2.25 MHz直探頭時(shí)，均產(chǎn)生幻象波（晶粒較細(xì)）。

4.5 調(diào)質(zhì)后UT缺陷產(chǎn)生原因及處理

盡管調(diào)質(zhì)后UT發(fā)現(xiàn)的缺陷按標(biāo)準(zhǔn)要求都不需要記錄，考慮到轉(zhuǎn)子鍛件首次國(guó)產(chǎn)化，受關(guān)注度高，監(jiān)造方還是協(xié)調(diào)廠家對(duì)缺陷產(chǎn)生進(jìn)行了原因分析。

4.5.1 原因分析

UT探傷的缺陷最小檢出尺寸為1／2波長(zhǎng)，若缺陷尺寸小于1／2波長(zhǎng)，超聲波會(huì)發(fā)生繞射，使回波減弱。因此缺陷的最小檢出尺寸按下式（2）計(jì)算：

Dl＝0.5λ＝C／2v

式中：Dl為缺陷最小檢出尺寸，λ、C、v分別為超聲波波長(zhǎng)、波速、頻率。

調(diào)質(zhì)前，由于晶粒相對(duì)粗大，因雜波多不能使用4 MHz高頻探頭，因此選擇2.25 MHz探頭，缺陷最小檢出尺寸D1.3 mm；調(diào)質(zhì)后由于幻想波的影響，不能使用低頻探頭，選用4 MHz高頻探頭，缺陷最小檢出尺寸D0.7 mm。因此，調(diào)質(zhì)前后UT探傷的差異在于晶粒細(xì)化后采用不同頻率探頭而被檢出，缺陷產(chǎn)生在調(diào)質(zhì)前的環(huán)節(jié)中［10］。

4.5.2 問題處理

為確保設(shè)備安全，監(jiān)造方協(xié)調(diào)主機(jī)廠家設(shè)計(jì)部門對(duì)缺陷情況進(jìn)行評(píng)估，通過斷裂力學(xué)、疲勞分析，轉(zhuǎn)子的低周疲勞壽命在9 000次以上，仍滿足設(shè)計(jì)要求。

5 結(jié)論

a.針對(duì)30Cr2Ni4MoV材料易產(chǎn)生回火脆性、組織遺傳和混晶的問題，首批AP1000高壓轉(zhuǎn)子國(guó)產(chǎn)鍛件的制造選用了先進(jìn)、適用的冶煉、鑄錠、鍛造和熱處理工藝，通過對(duì)雜質(zhì)元素、晶粒度和夾雜物等的分析，證明工藝是有效的。

b.國(guó)產(chǎn)AP1000汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子鍛件的化學(xué)成分、機(jī)械性能、沖擊韌性、探傷情況等方面均滿足技術(shù)要求，且有較大裕度。

c.除調(diào)質(zhì)后UT發(fā)現(xiàn)了較多當(dāng)量直徑較小的缺陷外，國(guó)產(chǎn)轉(zhuǎn)子的整體質(zhì)量與進(jìn)口轉(zhuǎn)子在同一水平。

d.通過例行監(jiān)督、質(zhì)量對(duì)比和組織專家評(píng)審三個(gè)層次的質(zhì)量監(jiān)造工作，可認(rèn)為監(jiān)造工作在鍛件質(zhì)量形成過程中有重要作用。

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Quality Surveillance and Evaluation of First Lot Localized Turbine HP Rotor Forging for AP1000

JI Run?jing，WANG Pei?cheng
（China Power Complete Equipment Co.，Ltd.，Beijing 100080，China）

Regarding manufacturing process of first lot localized turbine HP rotor for AP1000，the technical focuses to forging，temper embritlement and structural herdity of 30Cr2Ni4Mov are analyzed.Main process and its quality are analyzed through surveillance as?pects，comparison work on technical values between localized forging and imported forging is done and conclusion of the quality level for localized forging is proposed.

Rotor forging；30Cr2Ni4MoV；Quality；Surveillance

TM311；TK266

A

1004－7913（2015）04－0037－05

冀潤(rùn)景（1981—），男，碩士，工程師，主要從事核電設(shè)備監(jiān)造技術(shù)及管理方面的研究工作。

2015－02－15）