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        漳州后石電廠600?MW超臨界機(jī)組鍋爐給水加氧改善

        2015-05-30 16:18:53陳登昆
        科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2015年31期
        關(guān)鍵詞:給水

        陳登昆

        摘 要:超臨界機(jī)組鍋爐給水加氧改善使得精處理混床運(yùn)行周期大大延長,減少了精處理再生酸、堿用量,減少再生廢液排放量,有利于環(huán)保;給水加氧能阻止碳鋼制高壓加熱器、給水管和省煤器發(fā)生流動(dòng)加速腐蝕。直流爐鍋爐給水加氧處理減緩直流鍋爐受熱面結(jié)垢速率、抑制鍋爐壓差上升、延長鍋爐化學(xué)清洗周期和降低水處理藥劑消耗等方面明顯優(yōu)于給水全揮性處理(AVT)。

        關(guān)鍵詞:超臨界機(jī)組 直流鍋爐 給水 全揮發(fā)處理 加氧處理

        中圖分類號:TM62 文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A 文章編號:1674-098X(2015)11(a)-0086-02

        華陽電業(yè)有限公司漳州后石電廠鍋爐為日本三菱株式會社神戶造船所(MHI,KOBE)設(shè)計(jì)制造的變壓運(yùn)行、輻射、一次中間再熱、全燃煤或50%燃煤+50%重油混燒、露天式布置、平衡通風(fēng)、超臨界直流鍋爐。鍋爐的主要參數(shù)為:鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量:1950 t/h;過熱蒸汽出口壓力:25.40 MPa;過熱蒸汽出口溫度:542 ℃;再熱蒸汽進(jìn)口壓力:4.56 MPa;再熱蒸汽出口壓力:4.33 MPa;再熱蒸汽進(jìn)口溫度:292℃;再熱蒸汽出口溫度:568℃;給水溫度:288℃。汽機(jī)為日本三菱重工株式會社高砂制作所制造的T-930型超臨界、單軸、一次中間再熱、三缸四排汽、高中壓合缸、反動(dòng)凝汽式汽輪機(jī)。

        1 原鍋爐設(shè)計(jì)給水處理方式為加氨、加聯(lián)氨全揮發(fā)處理(AVT)

        加氨點(diǎn)設(shè)計(jì)在凝結(jié)水精處理系統(tǒng)出口母管上。機(jī)組正常運(yùn)行時(shí),以除氧器入口給水電導(dǎo)率和凝結(jié)水流量信號來自動(dòng)調(diào)節(jié)加氨量,維持省煤器入口給水pH值在9.3~9.6。聯(lián)氨加入點(diǎn)也設(shè)計(jì)在凝結(jié)水精處理系統(tǒng)出口母管上,根據(jù)除氧器入口和省煤器入口給水的聯(lián)氨表信號來自動(dòng)調(diào)節(jié)聯(lián)氨的加入量。機(jī)組正常運(yùn)行時(shí),除氧器入口和省煤器入口給水聯(lián)氨量維持在10~50 μg/L。

        投產(chǎn)以來存在給水含鐵量相對較高及水冷壁結(jié)垢速率偏大現(xiàn)象,另外,由于給水pH值控制在9.3~9.6范圍,給水加氨量約為1 200 μg/L,凝結(jié)水氨含量約為1 200 μg/L,精處理混床周期較短,周期制水量在10萬噸左右。

        2 給水加氧處理過程

        根據(jù)有關(guān)技術(shù)要求鍋爐給水加氧處理實(shí)施方案,確定加氧步驟為:

        (1)給水AVT處理時(shí)系統(tǒng)水汽品質(zhì)查定試驗(yàn);

        (2)加氧預(yù)備試驗(yàn);

        (3)給水從加氨處理向加氧處理轉(zhuǎn)化及氧平衡試驗(yàn);

        (4)給水含氧量對熱力系統(tǒng)中含鐵量影響試驗(yàn);

        (5)給水pH值對熱力系統(tǒng)中含鐵量影響試驗(yàn);

        (6)機(jī)組正常運(yùn)行和起停機(jī)時(shí)有關(guān)控制參數(shù)的確定試驗(yàn)。

        3 給水加氧處理的結(jié)果分析

        圖1是給水AVT處理、加氨處理、給水加氧轉(zhuǎn)化過程中和加氧平衡后不同pH值下水汽系統(tǒng)鐵含量的平均值。

        由圖1可以看出給水加氧處理后,水汽系統(tǒng)的含鐵量大大降低。省煤器入口給水平均鐵含量從5.1 ?g/L降低至1.5 ?g/L以下。除凝結(jié)水外,其他取樣點(diǎn)的含鐵量也降低至小于1.5 ?g/L。凝結(jié)水鐵含量從3.2 ?g/L降低至1.8 ?g/L。

        省煤器入口給水含鐵量的大幅度降低,則進(jìn)入鍋爐的腐蝕產(chǎn)物大幅度降低,這將大大降低鍋爐省煤器和水冷壁腐蝕產(chǎn)物的沉積量,從而延長鍋爐的化學(xué)清洗周期。

        4 凝結(jié)水精處理運(yùn)行周期和出水水質(zhì)

        聯(lián)合處理加氧時(shí)將除氧器出口電導(dǎo)率設(shè)定為1.8 μS/cm,調(diào)節(jié)精處理出口加氨量維持給水的pH為8.7~8.9。AVT處理時(shí),除氧器出口電導(dǎo)率設(shè)定為7.5 μS/cm,給水pH維持在9.3~9.6。二者相比,凝結(jié)水含氨量從約1200 μg/L降低到約170 μg/L,凝結(jié)水精處理混床的運(yùn)行周期大大延長。加氧時(shí)周期制水量為54.6萬噸。精處理混床入口氨含量的降低,也使得混床出水氯離子的漏出量降低,改善了精處理出水水質(zhì),也改善了給水和蒸汽的品質(zhì)。由圖2可以看出,OT處理時(shí),凝結(jié)水經(jīng)過精處理系統(tǒng)處理后,其氫電導(dǎo)率在0.06 μS/cm,氯離子含量均低于0.5 μg/L,含鈉量小于1 g/L,含硅量小于5 μg/L。而在AVT處理時(shí),精處理出口氯離子一般為0.5~1.0 μg/L。

        5 給水加氧經(jīng)濟(jì)性

        鍋爐給水加氧處理(OT)意味著鍋爐受熱面的結(jié)垢速率將大幅度降低。

        與AVT工況相比,OT處理由于水汽系統(tǒng)的pH大幅度降低,凝結(jié)水精處理混床的運(yùn)行周期將延長,周期制水量大幅度增加。OT處理不加聯(lián)氨,氨的加入量減少超過80%。

        6 結(jié)語

        給水加氧處理時(shí),水汽系統(tǒng)鐵含量大大降低。省煤器入口給水鐵含量從5.1 ?g/L降低至1.5 ?g/L以下,高、低壓疏水鐵含量也小于1.5 ?g/L。表明高壓給水和高加疏水系統(tǒng)存在的FAC被抑制,這將大大降低鍋爐受熱面的結(jié)垢速度,延長鍋爐的化學(xué)清洗周期。凝結(jié)水精處理混床的運(yùn)行周期大大延長。

        參考文獻(xiàn)

        [1] 《聯(lián)邦德國水處理技術(shù)??窡崃Πl(fā)電譯叢[Z].1989.

        [2] 亞臨界汽包爐給水加氧處理研究報(bào)告[R].國電熱工研究院,2002.

        [3] 雙遼發(fā)電廠汽包爐給水加氧處理試驗(yàn)報(bào)告[R].國電熱工研究院,2002.

        [4] 常熟發(fā)電有限責(zé)任公司#1、#2機(jī)組給水加氧處理水汽品質(zhì)查定機(jī)效果評價(jià)試驗(yàn)總結(jié)報(bào)告[R].國電熱工研究院,2002.

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