吳巧云，朱宏平，陳楚龍

（1.武漢工程大學資源與土木工程學院，武漢 430073；2.華中科技大學土木工程與力學學院，武漢 430074）

連接Maxwell模型的兩相鄰結(jié)構(gòu)地震易損性分析

吳巧云1，2，朱宏平2，陳楚龍2

（1.武漢工程大學資源與土木工程學院，武漢 430073；2.華中科技大學土木工程與力學學院，武漢 430074）

對連接Maxwell模型的兩相鄰鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)建立二維模型，考慮了梁柱單元及阻尼器單元在大震作用下的非線性行為，通過大量的增量動力分析（IDA），研究了Maxwell阻尼器優(yōu)化參數(shù)理論表達式在結(jié)構(gòu)經(jīng)歷初始彈性、屈服直至倒塌全過程的適用性，并基于IDA分析的結(jié)果，對結(jié)構(gòu)未控和控制情況下的地震易損性曲線進行了比較分析，從性能評估的角度研究了Maxwell阻尼器對相鄰結(jié)構(gòu)在不同地震波及不同地震動強度水平下的控制效果。通過相鄰結(jié)構(gòu)在不同地震動強度水平下的頂層位移時程發(fā)現(xiàn)，Maxwell阻尼器在小震作用下對兩結(jié)構(gòu)頂層位移控制效果均較好，但是在大震作用下，僅對結(jié)構(gòu)2有明顯的控制效果；由控制和未控時的相鄰結(jié)構(gòu)的地震易損性曲線亦可看出，Maxwell阻尼器對結(jié)構(gòu)2在各性能水平下的控制效果均優(yōu)于結(jié)構(gòu)1。最后，通過大量的參數(shù)化分析，基于相鄰結(jié)構(gòu)地震易損性最小原則提出了合適的阻尼器參數(shù)值。

相鄰結(jié)構(gòu)；地震易損性；Maxwell阻尼器；增量動力分析；性能水平

自1985年墨西哥城市大地震后，相鄰結(jié)構(gòu)在地震作用下的碰撞問題得到了國內(nèi)外學者的廣泛關(guān)注。許多學者提出了在相鄰結(jié)構(gòu)之間安裝控制裝置的思想，利用相鄰結(jié)構(gòu)之間的相對振動來消耗或吸收部分能量，以達到減振的效果。朱宏平等［1］提出了一種利用主從結(jié)構(gòu)間的相互作用來減小地震響應的控制方法，推導了在平穩(wěn)白噪聲激勵下被動耗能單元的優(yōu)化剛度和優(yōu)化阻尼的一般表達式，并分析了不同結(jié)構(gòu)參數(shù)對控制效果的影響；隨后朱宏平等［2］將相鄰結(jié)構(gòu)簡化為兩單自由度體系，用Voigt黏彈性阻尼模型表示被動連接單元，運用Kuhn-Tucker優(yōu)化原理導出了在地面隨機激勵下被動連接單元的優(yōu)化剛度和阻尼值的一般表達式；此后，朱宏平等［3－7］又基于能量統(tǒng)計原理分別推導了雙體單自由度體系間Kelvin型和Maxwell型阻尼器優(yōu)化參數(shù)的解析表達式。Zhu等［8－9］采用在雙體單自由度結(jié)構(gòu)間設立Kelvin型、Maxwell型被動控制單元的優(yōu)化參數(shù)表達式，并基于等效雙體單自由度體系求得了相鄰多層剪切型結(jié)構(gòu)間控制裝置的最優(yōu)參數(shù)。通過數(shù)值分析證實了采用等效雙體單自由度體系代替相鄰多自由度結(jié)構(gòu)體系的正確性和有效性。Xu等［10］求得了連接LQG控制器的兩相鄰結(jié)構(gòu)的地震響應的封閉解，通過此封閉解可以進行相鄰多自由度結(jié)構(gòu)間的參數(shù)化研究，并可找到控制和減小相鄰結(jié)構(gòu)間最大響應的有利參數(shù)。Bhaskararao等［11－12］采用摩擦阻尼器連接兩相鄰結(jié)構(gòu)，研究了在地震作用下的控制效果，結(jié)果表明，采用摩擦阻尼器也可以獲得良好的耗能減震效果。Bhaskararao等［13］將基底加速度模擬成簡諧振動和平穩(wěn)高斯白噪聲隨機激勵，對連接黏滯阻尼器的兩相鄰單自由度體系的動力響應進行了研究。推導了結(jié)構(gòu)的運動方程并求出了相鄰結(jié)構(gòu)的相對位移和絕對加速度響應。結(jié)果表明當黏滯阻尼器具有合適的阻尼時可以減小相鄰結(jié)構(gòu)間的響應。Basili等［14－15］進行了連接非線性滯回裝置的相鄰結(jié)構(gòu)的被動控制優(yōu)化研究。通過將相鄰結(jié)構(gòu)簡化為單自由度體系，基于隨機等效線性化方法求出了高斯白噪聲和過濾白噪聲激勵下滯回裝置的優(yōu)化參數(shù)。Ok等［16］基于多目標遺傳算法和隨機等效線性化方法對連接滯回阻尼器的相鄰結(jié)構(gòu)進行了優(yōu)化控制研究。通過大量的非線性隨機振動分析研究了考慮地震動隨機性的優(yōu)化設計的魯棒性。

綜上所述，雖然在相鄰結(jié)構(gòu)的振動控制方面有一定的研究，但是目前取得的成果非常有限，仍存在一些問題需要繼續(xù)研究：以往相鄰結(jié)構(gòu)的振動控制研究未曾對相鄰結(jié)構(gòu)在不同發(fā)生概率、不同強度地震作用下的抗震性能及地震易損性進行研究，以滿足結(jié)構(gòu)安全及使用功能的多級抗震設防目標。然而近年來的幾次大地震，使人們意識到地震所帶來的不僅僅是巨大的經(jīng)濟損失，更會帶來嚴重的社會影響［17－20］，這就使得社會和業(yè)主對建筑抗震性能有多層次的要求：設計的建筑結(jié)構(gòu)在強震作用下不僅能夠抵御碰撞和倒塌，而且還要能夠保證結(jié)構(gòu)物的使用功能在地震作用下不致喪失，實現(xiàn)結(jié)構(gòu)物多級抗震設防目標，即需要引進基于性能的多目標抗震設防的性能設計的概念。因此，作為地震多發(fā)國家，在我國開展基于性能的相鄰結(jié)構(gòu)的振動控制研究具有重要的理論研究意義和工程應用價值。

本文對連接Maxwell模型的相鄰鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)進行了增量動力分析，基于增量動力分析的結(jié)果進行后處理編程，得到了控制和未控時相鄰結(jié)構(gòu)的地震易損性曲線。從性能評估的角度研究了阻尼器優(yōu)化參數(shù)理論表達式在不同地震波及不同地震動強度下控制性能的有效性，并基于地震易損性最小原則得到了合適的阻尼器參數(shù)。

1 控制單元優(yōu)化參數(shù)及地震記錄的選取

1.1 控制單元優(yōu)化參數(shù)

初步選擇Maxwell型被動控制單元的優(yōu)化參數(shù)為與相鄰結(jié)構(gòu)總質(zhì)量和第一階模態(tài)頻率比有關(guān)的計算參數(shù)，控制目標為使結(jié)構(gòu)1和結(jié)構(gòu)2的總振動能量最小。設μ＝m1／m2為結(jié)構(gòu)1和結(jié)構(gòu)2的質(zhì)量比，β＝ω2／ω1為結(jié)構(gòu)2和結(jié)構(gòu)1的自振頻率比，并限制β≤1，對于頻率比β＞1的情形只需將結(jié)構(gòu)1與結(jié)構(gòu)2角色互換即可，則Maxwell型黏滯流體阻尼器總的優(yōu)化參數(shù)ξopt與χopt表達式為［4］：

當μ≥1時：

Maxwell型黏滯流體阻尼器的零頻率阻尼系數(shù)與松弛時間可表示為：

1.2 地震記錄的選取

有關(guān)學者曾研究過，對于中等高度的建筑，選取10～20條地震記錄進行增量動力分析可以得到較為精確的地震需求估計［21］。參見文獻［22］的地震動選取原則，算例所處場地為《建筑抗震設計規(guī)范》（GB5011 －2010）中所規(guī)定的二類場地，故通過美國太平洋地震研究中心的數(shù)據(jù)庫，本文選取相當于Ⅱ類場地的20條震級在6.5～6.9的實際遠場地震記錄作為對比分析，各地震記錄的詳細信息參見文獻［23］。

2 相鄰結(jié)構(gòu)計算模型

本文分析采取模型為西安某高校行政辦公樓，為兩相鄰結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)1為10層鋼筋混凝土框架，結(jié)構(gòu)2為6層鋼筋混凝土框架，結(jié)構(gòu)平立面布置均勻，為簡化計算，兩結(jié)構(gòu)各取其中一榀建立二維模型。相鄰結(jié)構(gòu)計算模型如圖1所示。兩結(jié)構(gòu)主要設計參數(shù)如下：建筑場地Ⅱ類，抗震設防烈度8度，設計基本地震加速度0.20 g，設計地震分組第二組，框架抗震等級結(jié)構(gòu)1為一級，結(jié)構(gòu)2為二級［24］。基本風壓0.35 kN／m2，基本雪壓0.25 kN／m2?；炷翉姸鹊燃壷⒘骸前寰鶠镃35；梁、柱主筋HRB335級，箍筋HPB300級；結(jié)構(gòu)層高均為3.6 m。截面尺寸：結(jié)構(gòu)1：梁300 mm×800 mm；柱750 mm×750 mm；結(jié)構(gòu)2：梁300 mm×800 mm；柱800 mm×800 mm。各結(jié)構(gòu)樓板厚100 mm。

圖1 相鄰結(jié)構(gòu)計算模型Fig.1 Calculation model of adjacent structures

采用OpenSees程序?qū)υ摻Y(jié)構(gòu)建立二維模型并進行增量動力分析（Incremental Dynamic Analysis，IDA）。Maxwell阻尼器材料選用uniaxialMaterial Maxwell模擬。梁、柱及Maxwell阻尼器選用基于位移的非線性纖維梁柱單元模擬。采用OpenSees分析得到結(jié)構(gòu)1的第一階自振頻率ω1＝8.418 rad／s，結(jié)構(gòu)2第一階自振頻率ω1＝17.525 4 rad／s。結(jié)構(gòu)1總質(zhì)量為303.070 5 t，結(jié)構(gòu)2總質(zhì)量為203.802 1 t。

采用Maxwell阻尼器，結(jié)構(gòu)每層各布置一個阻尼器（共計6個），阻尼器參數(shù)：若使結(jié)構(gòu)1和結(jié)構(gòu)2的總振動能量最小，由式（1）～（4）計算出的阻尼器阻尼系數(shù)和為c0＝1.447 8×106N·s／m，松弛系數(shù)為0.040 8，剛度系數(shù)和為k＝3.548 5×106N／m，則每個阻尼器阻尼系數(shù)、剛度系數(shù)分別為2.413×105N·s／m、5.914× 106N／m。

3 算例分析

3.1 結(jié)構(gòu)性能水平的確定

選取可以表征結(jié)構(gòu)整體破壞指標的最大層間位移角作為工程需求參數(shù)（Damage Measure，DM），將結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)劃分為立即使用（Immediately Occupation，IO）、輕微破壞（Slightly Damage，SD）、生命安全（Life Safety，LS）和防止倒塌（Collapse Prevention，CP）四個狀態(tài)，各極限狀態(tài)對應的性能目標見表1［25］。

表1 各性能極限狀態(tài)的性能目標Tab.1 Lim its of each performance lim it state

3.2 增量動力分析

選取峰值加速度為地震動強度指標（Intensity Measure，IM），選取最大層間位移角為工程需求參數(shù)指標（DM），對相鄰結(jié)構(gòu)進行前述20條地震動作用下的增量動力分析（IDA），每條地震動調(diào)幅25次，得到結(jié)構(gòu)1、結(jié)構(gòu)2未控和受控時的IDA曲線如圖2、圖3所示。

圖2 結(jié)構(gòu)1IDA曲線Fig.2 IDA curves of structure 1

圖3 結(jié)構(gòu)2IDA曲線Fig.3 IDA curves of structure 2

由圖2結(jié)構(gòu)1未控和控制下的IDA曲線可以看出，相同的地震動水平下結(jié)構(gòu)1在未控和控制下的最大層間位移角的響應值差別并不大，即由IDA曲線并不能發(fā)現(xiàn)Maxwell阻尼器對結(jié)構(gòu)1有較好的控制效果；而由圖3結(jié)構(gòu)2的IDA曲線可以較為清楚的發(fā)現(xiàn)在各地震動水平下，受控情況下的最大層間位移角均小于未控情況下的響應值，因此，由此可以看出Maxwell阻尼器對結(jié)構(gòu)2在各地震動及地震動強度水平下均有較好的控制效果。

為了更為清楚的比較相鄰結(jié)構(gòu)在Maxwell阻尼器控制下、在不同地震動強度水平下對結(jié)構(gòu)1和結(jié)構(gòu)2的控制效果，圖4、圖5給出了相鄰結(jié)構(gòu)在Imperial Valley（015分量）地震波作用下，峰值加速度為0.2 g、0.9 g時各結(jié)構(gòu)頂層位移時程響應情況。由于篇幅受限，其余19條地震波作用下的頂層時程響應從略。

由圖4可以看出，當?shù)卣饎訌姸容^小時，結(jié)構(gòu)處于彈性階段，按照彈性理論計算的連接相鄰結(jié)構(gòu)的Maxwell阻尼器優(yōu)化參數(shù)對兩結(jié)構(gòu)的控制效果均較好；但是，在大震作用下，兩結(jié)構(gòu)表現(xiàn)出較強的非線性行為，由圖5可以看出，Maxwell阻尼器僅對結(jié)構(gòu)2的控制效果較好，對結(jié)構(gòu)1的控制效果不明顯，甚至在某些時刻會略放大結(jié)構(gòu)1的響應。因此按照文獻［4］設計的Maxwell阻尼器，當結(jié)構(gòu)遭遇大震時尚應重新考慮阻尼器的優(yōu)化參數(shù)。

為了比較Maxwell阻尼器在不同地震動強度下的耗能減震性能，圖6給出了Imperial Valley（015分量）地震波作用下，峰值加速度為0.2 g、0.9 g時，布置在相鄰結(jié)構(gòu)頂層（結(jié)構(gòu)2的頂層）的阻尼器滯回曲線。

圖4 相鄰結(jié)構(gòu)頂層位移時程（PGA＝0.2 g）Fig.4 Top floor displacement time history of adjacent structures（PGA＝0.2 g）

圖5 相鄰結(jié)構(gòu)頂層位移時程（PGA＝0.9 g）Fig.5 Top floor displacement time history of adjacent structures（PGA＝0.9g）

由圖6可以看出，在0.2 g峰值加速度作用下，阻尼器的最大輸出力約為121 kN，阻尼器沖程約為±40 mm；在0.9 g峰值加速度作用下，阻尼器的最大輸出力約為441 kN，阻尼器沖程約為±150 mm。阻尼器最大輸出力比0.2 g加速度時的輸出力增大了2.6倍，阻尼器沖程也相應增大了2.75倍，說明此時阻尼器的耗能減震作用仍十分明顯。但是，此時的耗能減震效果應該主要集中在結(jié)構(gòu)2，由圖2、圖3的IDA曲線及圖5相鄰結(jié)構(gòu)在0.9g峰值加速度下的頂層位移時程，可以得出這一推測。

圖6 相鄰結(jié)構(gòu)頂層阻尼器滯回曲線Fig.6 Hysteresis curves of top floor damper of adjacent structures

3.3 地震易損性分析

為了進一步研究Maxwell阻尼器優(yōu)化參數(shù)控制理論對相鄰結(jié)構(gòu)在不同地震波作用及不同強度地震動水平下的控制效果，并能從性能評估的角度研究相鄰結(jié)構(gòu)在不同極限狀態(tài)下的抗震性能，圖7給出了相鄰結(jié)構(gòu)在立即使用（IO）、輕微破壞（SD）、生命安全（LS）和防止倒塌（CP）四個極限狀態(tài)下的地震易損性曲線。（實線為控制下的地震易損性曲線，虛線為未控下的地震易損性曲線）

從圖7可以看出，隨著結(jié)構(gòu)從立即使用發(fā)展到防止倒塌狀態(tài)，結(jié)構(gòu)的易損性曲線逐漸變的扁平，尤其是結(jié)構(gòu)2，說明結(jié)構(gòu)2的抗震安全性要優(yōu)于結(jié)構(gòu)1。

通過對比結(jié)構(gòu)1在控制和未控情況下的地震易損性曲線發(fā)現(xiàn)，受控后的易損性曲線在立即使用（IO）和防止倒塌（CP）性能水平下與未控情況下非常接近，說明阻尼器在此性能水平下對結(jié)構(gòu)1的控制效果不明顯；而在輕微破壞（SD）和生命安全（LS）性能水平下的超越概率均大于未控的情況，即在此性能水平下阻尼器對結(jié)構(gòu)1的動力響應反而起到了放大的作用。前述的IDA曲線和結(jié)構(gòu)1在不同地震動強度下的頂層位移時程響應也可以得出相似的結(jié)論。

通過對比結(jié)構(gòu)2在控制和未控情況下的地震易損性曲線，可以看出Maxwell阻尼器對結(jié)構(gòu)2在各個性能極限狀態(tài)下的控制效果均較好，結(jié)構(gòu)2在立即使用（IO）、輕微破壞（SD）、生命安全（LS）和防止倒塌（CP）性能極限狀態(tài)下的超越概率均遠小于未控時的超越概率。因此，可以看出，前述不同地震動強度下頂層阻尼器滯回曲線表現(xiàn)出的良好的耗能能力主要是對于結(jié)構(gòu)2的控制效應。

圖7 相鄰結(jié)構(gòu)的地震易損性曲線Fig.7 Seismic fragility curves of the adjacent structures

因此，從性能評估的角度可以得出，由文獻［4］計算出的Maxwell阻尼器優(yōu)化參數(shù)對結(jié)構(gòu)1的控制效果并不顯著，有時甚至起到相反的作用；對結(jié)構(gòu)2各性能極限狀態(tài)下的控制效果均較好，但是對相鄰結(jié)構(gòu)總的控制效果的衡量有待進一步論證。

3.4 參數(shù)化分析

為了探尋相鄰結(jié)構(gòu)在各性能水平下均具有較為合適的阻尼器參數(shù)，本文進行了大量的、不同阻尼器參數(shù)下的增量動力分析，并基于增量動力分析得出了相鄰結(jié)構(gòu)在不同阻尼器參數(shù)下的地震易損性曲線。因Maxwell阻尼器剛度系數(shù)對控制效果的影響較小，本文僅研究了不同阻尼參數(shù)下相鄰結(jié)構(gòu)的地震易損性曲線，并以地震易損性最小為原則選取了合適的阻尼參數(shù)。圖8、圖9給出了相鄰結(jié)構(gòu)在不同阻尼參數(shù)下的地震易損性曲線。

由圖8可以看出，對于結(jié)構(gòu)1而言，當結(jié)構(gòu)經(jīng)歷立即使用（IO）、輕微破壞（SD）和生命安全（LS）三個階段時，阻尼器阻尼參數(shù)設置為1.0×104N·s／m時，結(jié)構(gòu)的超越概率為最?。欢诮?jīng)歷防止倒塌（CP）階段時，即便將阻尼加大到1.0×106N·s／m，其超越概率與阻尼為1.0×104N·s／m和1.0×105N·s／m時的超越概率比較接近，并可以看出按照文獻［4］計算出的阻尼優(yōu)化參數(shù)2.4×105N·s／m下的超越概率最大。

圖8 結(jié)構(gòu)1在不同阻尼器參數(shù)下的易損性曲線Fig.8 Fragility curves of structure 1 under different damper parameters

對于結(jié)構(gòu)2，由圖9可以看出，當結(jié)構(gòu)經(jīng)歷立即使用（IO）、輕微破壞（SD）和生命安全（LS）三個階段時，阻尼器阻尼參數(shù)設置為1.5×105N·s／m時，結(jié)構(gòu)的超越概率基本為最?。欢诮?jīng)歷防止倒塌（CP）階段時，若將阻尼參數(shù)設置為由文獻［4］計算出的優(yōu)化參數(shù)2.4 ×105N·s／m，結(jié)構(gòu)2的超越概率最小，設置為1.5× 105N·s／m時次之。

圖9 結(jié)構(gòu)2在不同阻尼器參數(shù)下的易損性曲線Fig.9 Fragility curves of structure 2 under different damper parameters

為了找到能同時控制兩結(jié)構(gòu)在不同性能水平下的超越概率的阻尼器優(yōu)化參數(shù)，本文以兩結(jié)構(gòu)總超越概率最小為基本原則選取相鄰結(jié)構(gòu)較為合適的阻尼參數(shù)值。圖10給出了相鄰結(jié)構(gòu)在不同阻尼器阻尼參數(shù)下、不同性能水平時的總超越概率曲線。

由圖10可以看出，若使兩結(jié)構(gòu)在不同性能水平下均能得到較好的控制效果，阻尼器阻尼值可設為1.5× 105N·s／m，該值下兩結(jié)構(gòu)的總超越概率在不同性能水平時均較小。由圖8、圖9亦可以看出，該值對結(jié)構(gòu)1和結(jié)構(gòu)2在各性能水平下的控制效果，均優(yōu)于由文獻［4］計算出的2.4×105N·s／m。

圖10 相鄰結(jié)構(gòu)在不同阻尼器參數(shù)下的總超越概率Fig.10 Total exceeding probability of adjacent structures under different damper parameters

4 結(jié) 論

本文通過對連接Maxwell阻尼器的相鄰鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)進行20條地震動作用下的增量動力分析及地震易損性分析，研究了Maxwell阻尼器優(yōu)化參數(shù)表達式在不同性能水平下的控制效果，并基于大量的參數(shù)化分析，得出了合適的阻尼器參數(shù)值。

（1）由相鄰結(jié)構(gòu)控制和未控下的IDA曲線和地震易損性曲線可以得出，由文獻［4］計算的Maxwell阻尼器優(yōu)化參數(shù)僅對結(jié)構(gòu)2在各性能極限狀態(tài)下有較好的控制效果；由頂層阻尼器的滯回曲線可以得出，不同強度水平下，阻尼器的耗能能力均較好，但阻尼器的控制性能主要集中于結(jié)構(gòu)2。

（2）參數(shù)化分析得出相鄰結(jié)構(gòu)在不同性能水平下的阻尼器優(yōu)化參數(shù)為1.5×105N·s／m，小于按文獻［4］計算出的2.4×105N·s／m，但是該值對相鄰結(jié)構(gòu)在各性能水平下的超越概率均具有良好的控制效果。

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Seism ic fragility analysis of two ad jacent structures connected w ith M axwell dampers

WU Qiao-yun1，2，ZHU Hong-ping2，CHEN Chu-long2

（1.School of Resource and Civil Engineering，Wuhan Institute of Technology，Wuhan 430073，China；2.School of Civil Engineering and Mechanics，Huazhong University of Science and Technology，Wuhan 430074，China）

A two-dimensionalmodel of two adjacent reinforced concrete frames connected with Maxwell dampers was set up considering the nonlinear behavior of beam-column elements and damper ones under major earthquakes.Through a lot of incremental dynamic analysis（IDA），the applicability of Maxwell damper optimal parameters theoretical expressions in thewhole process from initial elastic，yield to final collapse of the structureswas investigated.Based on the results of IDA，the comparative analysis of seismic fragility curves of the structures with control and without control was done.From the perspective of performance evaluation，the control effects of Maxwell dampers on the two adjacent structures were studied under different seismic waves and different seismic intensities.Through time history analysis of top floor displacements of the adjacent structures under different seismic intensities，it was shown that the control effects of Maxwell dampers on the top floor displacements of the two adjacent structures are good under small earthquakes；however，under big earthquakes，only the second structure can be controlled significantly；the control effects ofMaxwell dampers on the second structure under each performance level are superior to those on the first structure.Finally，through a large number of parametric analyses and based on the principle of the minimum seismic fragility of adjacent structures，the suitable parameter values of Maxwell damperswere proposed.

adjacent structures；seismic fragility；Maxwell damper；incremental dynamic analysis（IDA）；performance level

TU311.3；TU375.4

A

10.13465／j.cnki.jvs.2015.21.028

湖北省教育廳科研項目（Q20141503）；國家自然科學基金（51408443）

2014－01－26 修改稿收到日期：2014－09－25

吳巧云女，博士后，副教授，1985年生

朱宏平男，博士，教授，1965年生