亚洲免费av电影一区二区三区,日韩爱爱视频,51精品视频一区二区三区,91视频爱爱,日韩欧美在线播放视频,中文字幕少妇AV,亚洲电影中文字幕,久久久久亚洲av成人网址,久久综合视频网站,国产在线不卡免费播放

        ?

        AP1000 ADS-4閥門夾帶卸壓實(shí)驗(yàn)?zāi);治?/h1>
        2015-05-15 09:14:54孫都成田文喜秋穗正蘇光輝劉建昌馬盈盈
        原子能科學(xué)技術(shù) 2015年2期
        關(guān)鍵詞:夾帶流型支管

        孫都成,田文喜,秋穗正,蘇光輝,張 鵬,劉建昌,馬盈盈

        (1.西安交通大學(xué)動(dòng)力工程多相流國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西西安 710049;

        2.西安交通大學(xué)核科學(xué)與技術(shù)學(xué)院,陜西西安 710049;3.國家核電技術(shù)研發(fā)中心,北京 100190)

        AP1000 ADS-4閥門夾帶卸壓實(shí)驗(yàn)?zāi);治?/p>

        孫都成1,2,田文喜1,2,秋穗正1,2,蘇光輝1,2,張 鵬3,劉建昌1,2,馬盈盈1,2

        (1.西安交通大學(xué)動(dòng)力工程多相流國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西西安 710049;

        2.西安交通大學(xué)核科學(xué)與技術(shù)學(xué)院,陜西西安 710049;3.國家核電技術(shù)研發(fā)中心,北京 100190)

        本文對(duì)AP1000ADS-4閥門開啟后反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)(RCS)的夾帶卸壓現(xiàn)象進(jìn)行限直徑、降高度、等物性?;治?。主要包含ADS-4閥門支管夾帶模化、RCS降壓模化及反應(yīng)堆上腔室夾帶沉積?;?。通過選擇合理的無量綱準(zhǔn)則數(shù)和對(duì)守恒方程進(jìn)行無量綱分析,獲得相關(guān)熱工水力現(xiàn)象的模化準(zhǔn)則,最終得到實(shí)驗(yàn)臺(tái)架幾何和熱工水力參數(shù)。

        實(shí)驗(yàn)?zāi);?;ADS-4閥門支管夾帶;RCS降壓;反應(yīng)堆上腔室夾帶

        在AP1000反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)(RCS)發(fā)生小破口失水事故(LOCA)后,為了將安全殼內(nèi)置換料水箱(IRWST)內(nèi)的水注入堆芯實(shí)現(xiàn)反應(yīng)堆長期冷卻,反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)必須降至較安全殼壓力高約89.6kPa的壓力,為此,自動(dòng)降壓系統(tǒng)第4級(jí)(ADS-4)閥門必須開啟,以實(shí)現(xiàn)RCS降壓[1]。伴隨著ADS-4閥門排汽卸壓,大量冷卻劑將由水蒸氣夾帶排至安全殼內(nèi),反應(yīng)堆壓力容器內(nèi)液位將不斷降低,這可能會(huì)危及反應(yīng)堆安全。現(xiàn)階段ADS-4閥門夾帶相關(guān)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)較少,現(xiàn)存的T型管夾帶模型不能準(zhǔn)確估算ADS-4閥門水夾帶量,故開展有關(guān)ADS-4閥門噴放卸壓實(shí)驗(yàn)研究十分必要。

        實(shí)驗(yàn)臺(tái)架參數(shù)往往需要在原型的基礎(chǔ)上依照一定的?;瘻?zhǔn)則進(jìn)行縮比?,F(xiàn)階段針對(duì)反應(yīng)堆背景的T型管夾帶卸壓?;治鲚^少。Welter等[2]對(duì)ADS-4閥門支管處的相分離現(xiàn)象進(jìn)行了?;治觯ㄟ^幾何相似準(zhǔn)則和流型轉(zhuǎn)換相似準(zhǔn)則等得到ATLATS實(shí)驗(yàn)臺(tái)架和AP600氣液流量與幾何參數(shù)之間的關(guān)系。Reyes等[3]以AP600為原型利用分級(jí)雙向比例(H2TS)方法對(duì)APEX實(shí)驗(yàn)臺(tái)架進(jìn)行了模化分析,它包含ADS-4閥門噴放至開始IRWST重力注射階段事故序列的全壓模擬。H2TS方法是適用于綜合性實(shí)驗(yàn)臺(tái)架的一種先進(jìn)的分級(jí)模化方法。

        本文在先前的模化結(jié)果的基礎(chǔ)上對(duì)ADS-4閥門噴放卸壓實(shí)驗(yàn)臺(tái)架進(jìn)行限直徑、降高度、等物性?;?,通過推導(dǎo)和選擇關(guān)鍵無量綱準(zhǔn)則數(shù),實(shí)現(xiàn)實(shí)驗(yàn)與AP1000ADS-4閥門噴放卸壓過程最大程度的相似。

        1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)及模化目標(biāo)

        1.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

        ADS-4閥門噴放卸壓原理如圖1所示。在ADS-4爆破閥開啟后,反應(yīng)堆壓力容器內(nèi)的液位可能有3種:熱段入口淹沒、熱段入口部分淹沒和熱段裸露[4]。當(dāng)反應(yīng)堆壓力容器內(nèi)的液位高于熱段頂部時(shí),冷卻劑將通過一回路系統(tǒng)內(nèi)外壓差作用經(jīng)ADS-4閥門支管噴放至安全殼內(nèi),反應(yīng)堆壓力容器內(nèi)液位將迅速降低。當(dāng)液位降至熱段部分淹沒時(shí),冷卻劑主要通過豎直管夾帶作用排出,反應(yīng)堆壓力容器內(nèi)液位降低速率將顯著減小,它將使RCS壓力迅速降低。如果RCS壓力仍高于IRWST安注壓力,則反應(yīng)堆壓力容器內(nèi)液位將會(huì)繼續(xù)降至低于熱段,那時(shí)反應(yīng)堆壓力容器內(nèi)的冷卻劑流失過程主要由上腔室夾帶主導(dǎo)。與普通池式夾帶相比,反應(yīng)堆上腔室堆內(nèi)構(gòu)件棒束一方面將會(huì)減小汽液混合物的流通面積,對(duì)夾帶過程起促進(jìn)作用,另一方面它將會(huì)對(duì)夾帶起的液柱或液滴起到沉積作用,使夾帶量顯著減少。在反應(yīng)堆上腔室夾帶作用下,反應(yīng)堆壓力容器內(nèi)液位將繼續(xù)降低直至IRWST開始重力注射。

        圖1 ADS-4閥門噴放卸壓原理Fig.1 Blowdown and depressurization mechanism of ADS-4

        1.2 ?;繕?biāo)

        本實(shí)驗(yàn)?zāi)康氖悄M在ADS-4閥門開啟后支管及反應(yīng)堆上腔室的冷卻劑夾帶率及RCS降壓速率。?;哪康氖谦@得與上述現(xiàn)象相關(guān)的無量綱準(zhǔn)則數(shù),確定實(shí)驗(yàn)臺(tái)架幾何參數(shù)及熱工水力參數(shù)?;诖四康模蓪⒛;瘍?nèi)容分為3部分:1)ADS-4閥門支管夾帶模化;2)反應(yīng)堆上腔室夾帶及沉積?;?;3)RCS降壓?;?。

        2 ADS-4閥門夾帶卸壓?;治?/h2>

        2.1 ADS-4閥門支管夾帶?;?/p>

        ADS-4閥門管線T型支管夾帶過程如圖2所示。在特定管道幾何參數(shù)及氣相流量的情況下,不斷提高水平管內(nèi)液位直至臨界,那時(shí)少量液滴開始由于伯努利效應(yīng)從T型管夾帶出去,對(duì)應(yīng)的水平管內(nèi)氣體腔室高度為hb。ADS-4閥門夾帶過程主要與熱段液位及氣液流量有關(guān)。在特定的幾何參數(shù)下氣液流量的不同主要表現(xiàn)為水平熱段和ADS-4閥門豎直支管內(nèi)流型的不同,故流型是影響夾帶過程的重要因素。應(yīng)保證實(shí)驗(yàn)和原型在相同相對(duì)液位高度下發(fā)生流型轉(zhuǎn)換。Taitel等[5]提出水平管內(nèi)的流型轉(zhuǎn)換可通過管內(nèi)相對(duì)液位HL/D和氣相弗勞德數(shù)Frg表示,即:

        式中:jg為氣相表觀速度;ρg為氣體密度;Δρ為氣液相之間的密度差;g為重力加速度;D為熱段直徑;HL為熱段內(nèi)的液位。式(1)適用于分層流、間歇流、環(huán)狀流之間的轉(zhuǎn)換。

        圖2 T型支管夾帶示意圖Fig.2 Schematic of Tee branch line entrainment

        實(shí)驗(yàn)和原型相對(duì)液位相同時(shí),有(HL/D)R=1(下標(biāo)“R”表示實(shí)驗(yàn)與原型參數(shù)之比)。故流型轉(zhuǎn)換模化主要體現(xiàn)在氣體弗勞德數(shù)的相似,即:

        在物性相似的情況下上式可簡化為:

        實(shí)驗(yàn)和原型熱段內(nèi)相對(duì)液位相等時(shí)空泡份額相等,故上式也可表示為:

        式中,ug為熱管段內(nèi)氣相實(shí)際速度。質(zhì)量守恒方程可表示為:

        將式(6)代入式(5)可得實(shí)驗(yàn)和原型氣體質(zhì)量流量之比與直徑比的關(guān)系為:

        在AP1000 10in(254mm)冷段小破口LOCA序列中[6-7],根據(jù)Hewitt和Roberts流型圖[8],可判定在ADS-4閥門開啟后支管內(nèi)流型實(shí)現(xiàn)從攪混流向環(huán)狀流的過渡,最終將穩(wěn)定在環(huán)狀流。應(yīng)使實(shí)驗(yàn)和原型ADS-4閥門支管內(nèi)的流型及流型轉(zhuǎn)換相似。Ishii提出豎直管內(nèi)攪混流和環(huán)狀流之間的轉(zhuǎn)換準(zhǔn)則[9]:

        其中:jg,b為支管氣相表觀流速;d為ADS-4閥門支管直徑;α為空泡份額。對(duì)上式進(jìn)行變形可得:

        從上式可看出,在支管α相同時(shí),豎直支管內(nèi)流型轉(zhuǎn)換相似主要體現(xiàn)在氣體弗勞德數(shù)相等,則:

        此外,為保證夾帶過程相似,還應(yīng)保證實(shí)驗(yàn)和原型的無量綱夾帶起始高度及夾帶率一致。本文使用RELAP5程序所采用的Smoglie等開發(fā)的模型。無量綱夾帶起始高度和Smoglie夾帶起始模型[10]分別表示為:

        式中,hb為夾帶起始時(shí)氣體腔室高度。合并式(10)~(12),并簡化可得:

        T型支管夾帶率一般通過支管含汽率體現(xiàn),并且通常表示成h/hb的形式。本文中夾帶率模型采用Schrock等[11]開發(fā)的模型,該模型同樣被RELAP5程序采用,即:

        故由式(11)可知,在熱段內(nèi)相對(duì)液位相等時(shí)實(shí)驗(yàn)和原型夾帶率相似自然成立,并有:

        ADS-4閥門支管與反應(yīng)堆壓力容器之間的距離決定熱段流動(dòng)充分發(fā)展程度,對(duì)夾帶結(jié)果有重要影響,應(yīng)保證實(shí)驗(yàn)和原型之間ADS-4閥門支管位置的幾何相似,故有如下?;瘻?zhǔn)則成立[2]:

        式中,Lhotleg/Tee為反應(yīng)堆壓力容器與ADS-4閥門支管之間的距離。

        2.2 ADS-4閥門卸壓過程模化

        將與ADS-4閥門連通的反應(yīng)堆冷卻劑系統(tǒng)氣液區(qū)域作為一個(gè)控制體,則質(zhì)量守恒方程可表示為:

        相對(duì)于堆芯衰變熱,在小破口LOCA序列中ADS-4閥門開啟時(shí)蒸汽發(fā)生器冷阱傳熱作用和控制體熱損失均很小,可忽略不計(jì),蒸汽、水的能量守恒方程分別表示為:

        式中:h為焓;e為比內(nèi)能;qcore為堆芯余熱;p為壓力;v為比體積;τi為相間摩擦力;εi為氣液之間焓差。式(19)等號(hào)右邊第3項(xiàng)表示相間摩擦耗散功;第4項(xiàng)表示通過相界面Ai傳遞的熱量;第5項(xiàng)表示相變引起的能量傳遞。

        將式(19)和(20)相加,整理得:

        其中:hADS=xhg,ADS+(1-x)hl,ADS;U為控制體內(nèi)能,U=Me;V為體積。

        對(duì)混合物動(dòng)能變化率項(xiàng)做進(jìn)一步分解可得:

        氣液混合物內(nèi)能項(xiàng)可用下式表示:

        控制體體積固定不變,所以有:

        假設(shè)安注水的焓均相等,將式(22)~(24)代入式(21),并將內(nèi)能表示為壓力和比體積的函數(shù),整理可得:

        在ADS-4閥門開啟至開始IRWST重力注射期間,控制體內(nèi)動(dòng)能隨時(shí)間的變化率主要受經(jīng)由ADS-4閥門支管的氣液流量變化的影響。由典型的小破口LOCA工況[7]可估算控制體動(dòng)能變化率約為104W量級(jí),遠(yuǎn)小于事故序列對(duì)應(yīng)的堆芯衰變功率(約107W),故在本模化中忽略控制體動(dòng)能變化率項(xiàng),即式(25)的最后一項(xiàng)。能量守恒方程最終表示為降壓速率形式:

        在利用初始條件對(duì)守恒方程各參數(shù)進(jìn)行無量綱化后,可得無量綱守恒方程:

        時(shí)間常數(shù)τ和主要無量綱Π組表示為:

        其中,下標(biāo)o表示各參數(shù)的初始值。欲使實(shí)驗(yàn)和原型降壓速率過程相似,需保證:

        在初始?jí)毫o相等及物性相似的條件下,上式可簡化為:

        將式(16)代入式(33),可計(jì)算實(shí)驗(yàn)和原型的功率比為:

        時(shí)間常數(shù)可用反應(yīng)堆壓力容器與ADS-4閥門支管之間的距離Lhotleg/Tee與熱段氣相流速ug之比表示,因此,由式(5)和(17)可得:

        將上式代入式(29),可計(jì)算實(shí)驗(yàn)和原型的體積比為:

        2.3 反應(yīng)堆上腔室夾帶模化

        把反應(yīng)堆上腔室看成1個(gè)控制體,如果將冷卻劑看成是不可壓縮的,則在ADS-4閥門開啟至開始IRWST重力注射期間反應(yīng)堆上腔室質(zhì)量守恒方程可表示為:

        其中:aup為反應(yīng)堆上腔室流通面積;z為液位垂直高度;等號(hào)右邊各項(xiàng)分別為安注流量、堆內(nèi)構(gòu)件的沉積率流量、反應(yīng)堆上腔室水夾帶流量、汽化量。

        利用邊界條件及初始條件對(duì)上式各參數(shù)進(jìn)行無量綱化,可得以下各式:

        其中,H為堆芯上板與熱段底端的垂直高度。

        將上述各無量綱參數(shù)代入質(zhì)量守恒方程,可計(jì)算反應(yīng)堆上腔室內(nèi)液位變化率為:

        其中:

        在反應(yīng)堆上腔室夾帶中,可將無量綱夾帶率表示為夾帶起的液體流量與氣體流量之比,即:

        式中,jl,up和jg,up分別為反應(yīng)堆上腔室夾帶水和蒸汽的表觀速度。反應(yīng)堆上腔室夾帶率為:

        將上式代入式(39)可得:

        在堆芯上板至熱段高度范圍內(nèi),反應(yīng)堆上腔室夾帶過程與池式夾帶過程類似,可用經(jīng)典的Ishii池式夾帶模型[12]近似描述。在實(shí)際AP1000反應(yīng)堆中,蒸汽流量較大,它屬于動(dòng)量控制區(qū)中的高氣量區(qū),而Ishii池式夾帶模型中未給出此區(qū)域的具體表達(dá)式。此外,反應(yīng)堆上腔室內(nèi)堆內(nèi)構(gòu)件造成的夾帶沉積作用會(huì)使上腔室夾帶特性明顯不同于普通池式夾帶,特別是沉積作用起主導(dǎo)作用的沉積控制區(qū),池式夾帶模型已不再適用,故在此只進(jìn)行近液面區(qū)的?;?。在近液面區(qū)高度范圍內(nèi),Ishii池式夾帶模型的無量綱夾帶率表示為:

        將式(42)、(43)聯(lián)立可得:

        堆芯衰變熱主要用于將安注水加熱到飽和并提供飽和水的汽化潛熱,故反應(yīng)堆內(nèi)能量守恒方程可表示為:

        式中:hfg為飽和水的汽化潛熱;Δhsub為將安注水加熱至飽和所需的焓。在物性相似及安注水過冷度相同情況下:

        在池式夾帶過程中,堆芯上板流體流動(dòng)區(qū)域可分為邊緣區(qū)域和中心區(qū)域。在邊緣區(qū)域夾帶起的液滴在進(jìn)入到熱段過程中,主要通過反應(yīng)堆壓力容器壁面沉積而不經(jīng)過堆內(nèi)構(gòu)件。中心區(qū)域夾帶出的水則需經(jīng)過至少1行堆內(nèi)構(gòu)件的沉積作用,對(duì)夾帶量造成影響。應(yīng)考慮實(shí)驗(yàn)和原型中的堆芯上板的流量分配相似以保證夾帶沉積的相似,即應(yīng)滿足[13]:

        式中:aperi為堆芯上板邊緣區(qū)域面積;aucp為堆芯上板總流通面積。

        2.4 實(shí)驗(yàn)臺(tái)架?;壤?/p>

        本文的?;且詢蓷l熱段上ADS-4支管的噴放卸壓現(xiàn)象相同的假設(shè)為基礎(chǔ)的。在AP1000中,兩條ADS-4支管其中之一位于和穩(wěn)壓器相連的熱段上,并與非能動(dòng)余熱排出系統(tǒng)共用1條管線,又由于破口位置不確定等因素會(huì)使兩條ADS-4支管的夾帶卸壓特性有所差異。?;治鲋袑?duì)流經(jīng)兩條熱段的蒸汽流量進(jìn)行了均分,是對(duì)夾帶卸壓過程的簡化處理。

        模型和原型幾何比例過小可能會(huì)造成某些局部現(xiàn)象的失真。一般來說,試驗(yàn)臺(tái)架幾何參數(shù)越接近實(shí)際尺寸越能反映實(shí)際工況,考慮到實(shí)驗(yàn)室電功率等實(shí)驗(yàn)條件和實(shí)驗(yàn)經(jīng)費(fèi)的限制,將本實(shí)驗(yàn)臺(tái)架直徑比和高度比選定為1∶5.6,可得到如表1所列的?;壤?。?;治鲋猩婕暗腁DS-4閥門支管夾帶?;⒎磻?yīng)堆上腔室夾帶及沉積?;蚏CS降壓模化均能完全模擬,此外,模化分析涉及的流型轉(zhuǎn)換也能模擬。在大直徑支管夾帶過程中往往會(huì)出現(xiàn)T型管處液體回流的現(xiàn)象,管徑不同,回流的程度也不同,對(duì)管徑進(jìn)行縮比后,會(huì)造成回流現(xiàn)象的部分失真。因不是本文研究重點(diǎn),該?;治鲋荒軐?duì)T型管處的回流等現(xiàn)象進(jìn)行部分模擬。

        表1 ADS-4閥門夾帶卸壓實(shí)驗(yàn)?zāi);Y(jié)果Table 1 Result of ADS-4entrainment and depressurization scaling analysis

        3 結(jié)論

        本文對(duì)AP1000ADS-4閥門噴放卸壓進(jìn)行了?;治觯饕獙?duì)ADS-4閥門支管夾帶、ADS-4閥門卸壓過程和反應(yīng)堆上腔室夾帶進(jìn)行模化,旨在最大限度還原AP1000小破口LOCA后的相關(guān)重要現(xiàn)象。在ADS-4閥門支管夾帶?;?,通過對(duì)水平熱段和ADS-4閥門支管流型轉(zhuǎn)換相似得到實(shí)驗(yàn)和原型的管徑與流量的關(guān)系。通過對(duì)控制體能量方程進(jìn)行無量綱?;治鰧?shí)現(xiàn)實(shí)驗(yàn)和原型降壓速率的相似準(zhǔn)則。在反應(yīng)堆上腔室夾帶?;?,根據(jù)控制體質(zhì)量守恒方程和Ishii池式夾帶模型得到實(shí)驗(yàn)和原型反應(yīng)堆上腔室夾帶的相似準(zhǔn)則。通過選擇適當(dāng)?shù)哪;壤?,最終得到實(shí)驗(yàn)臺(tái)架的幾何及熱工水力參數(shù)。

        [1] 林誠格.非能動(dòng)安全先進(jìn)壓水堆核電技術(shù)[M].北京:原子能出版社,2010:455-481.

        [2] WELTER K B,WU Q,YOU Y,et al.Experimental investigation and theoretical modeling of liquid entrainment in a horizontal tee with a vertical-up branch[J].International Journal of Multiphase Flow,2004,30(12):1 451-1 484.

        [3] REYES J N,HOCHREITER L.Scaling analysis for the OSU AP600test facility(APEX)[J].Nuclear Engineering and Design,1998,186(1-2):53-109.

        [4] WELTER K B.Liquid entrainment at an upward oriented vertical branch line from a horizontal pipe[D].US:Oregon State University,2002.

        [5] TAITEL Y,DUKLER A E.A model for predicting flow regime transition in horizontal and near horizontal gas-liquid flow[J].AlChE Journal,1976,22(1):47-55.

        [6] YANG J,WANG W W,QIU S Z,et al.Simulation and analysis on 10-in.cold leg small break LOCA for AP1000[J].Annals of Nuclear Energy,2012,46:81-89.

        [7] WANG W W,SU G H,MENG Z M,et al.Analyses of liquid entrainment through ADS-4in AP1000during a typical small break LOCA transient[J].Annals of Nuclear Energy,2013,60:195-201.

        [8] 徐濟(jì)鋆.沸騰傳熱和氣液兩相流[M].北京:原子能出版社,2001:20-21.

        [9] MISHIMA K,ISHII M.Flow regime transition criteria for upward two-phase flow in vertical tubes[J].Int J Heat Mass Transfer,1984,27(5):723-737.

        [10]RELAP5Code Development Team.RELAP5/MOD3code manual[R].Idaho Falls:Idaho National Laboratory,1995.

        [11]SCHROCK V E,REVANKAR S T,MANNHEIMER R.Small break discharge-the roles of vapor and liquid entrainment in a stratified twophase region upstream of the break[R].US:Nuclear Regulation Commission,1986.

        [12]KATAOKA I,ISHII M.Mechanistic modeling of pool entrainment phenomenon[J].Int J Heat Mass Transfer,1984,27(11):1 999-2 014.

        [13]WELTER K B,BAJOREK S M,REYES J N,et al.APEX-AP1000confirmatory testing to support AP1000design certification(non-proprietary)[R].US:Nuclear Regulation Commission,2005.

        Analysis of ADS-4 Entrainment and Depressurization Experiment Scaling for AP1000

        SUN Du-cheng1,2,TIAN Wen-xi1,2,QIU Sui-zheng1,2,SU Guang-h(huán)ui1,2,ZHANG Peng3,LIU Jian-chang1,2,MA Ying-ying1,2
        (1.State Key Laboratory on Multiphase Flow in Power Engineering,Xi’an Jiaotong University,Xi’an710049,China;
        2.School of Nuclear Science and Technology,Xi’an Jiaotong University,Xi’an710049,China;
        3.State Nuclear Power Technology R&D Center,Beijing100190,China)

        In this paper,the limited diameter,reduced height and scaling analysis with identical working fluid were conducted on AP1000ADS-4entrainment and depressurization process,which consisted of ADS-4branch line entrainment scaling,RCS depressurization scaling and reactor upper plenum entrainment scaling.The reasonable dimensionless criteria of relative thermal-h(huán)ydraulic phenomenon were chosen and derived by analyzing conservation equations.Experimental geometric and thermal-h(huán)ydraulic parameters were finally obtained.

        experiment scaling;ADS-4branch line entrainment;RCS depressurization;reactor upper plenum entrainment

        TL333

        A

        :1000-6931(2015)02-0285-07

        10.7538/yzk.2015.49.02.0285

        2013-11-16;

        2014-01-09

        大型先進(jìn)壓水堆核電站重大專項(xiàng)課題資助項(xiàng)目(2011ZX06004-007)

        孫都成(1988—),男,山東費(fèi)縣人,博士研究生,核科學(xué)與技術(shù)專業(yè)

        猜你喜歡
        夾帶流型支管
        水平井油水兩相流型實(shí)驗(yàn)研究
        云南化工(2021年7期)2021-12-21 07:27:32
        新型根系狀脫水管的構(gòu)造參數(shù)研究及脫水模型構(gòu)建
        安全殼內(nèi)水池氣泡破碎后夾帶液滴的粒徑分布
        昆鋼6#高爐熱風(fēng)爐支管波紋補(bǔ)償器技術(shù)改造
        昆鋼科技(2020年6期)2020-03-29 06:39:34
        國際化工項(xiàng)目中壓力管道支管補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算的探討
        基于選擇性絮凝降低煤泥浮選高灰細(xì)泥夾帶的研究
        中國煤炭(2016年9期)2016-06-15 20:29:53
        核電廠小支管振動(dòng)評(píng)定方法與減振技術(shù)研究
        共流型轉(zhuǎn)子的有限元分析
        AP1000中ADS-4液體夾帶模型研究
        雙端進(jìn)氣T型管夾帶試驗(yàn)研究

        中文字幕精品亚洲人成| 国产麻豆精品传媒av在线| 亚洲人成自拍网站在线观看| 国产午夜精品一区二区三区软件| 成人毛片18女人毛片免费| 在线看不卡的国产视频| 国产在线视频91九色| 男女后进式猛烈xx00动态图片| 激情综合欧美| 国产精品一区区三区六区t区| 丝袜美腿亚洲综合第一页| 亚洲中文字幕无码av永久| 亚洲av综合色区无码一二三区 | 亚洲av无码乱码国产一区二区| 97伦伦午夜电影理伦片| 四虎精品国产一区二区三区| 中文字幕久区久久中文字幕| 熟女中文字幕一区二区三区| 妺妺窝人体色www聚色窝仙踪| 天堂√最新版中文在线天堂| 国产日韩AV无码免费一区二区| 国产内射一级一片内射高清视频1| 亚洲国产精品久久艾草| 欧美疯狂做受xxxx高潮小说| 亚洲欧美中文v日韩v在线| 自拍情爱视频在线观看| 国产成人av无码精品| a级毛片100部免费看| 亚洲AV成人无码久久精品四虎| 97超碰中文字幕久久| 久久久久高潮综合影院| 久久亚洲精品成人av| 亚洲精品亚洲人成在线播放| 国产91久久精品成人看网站| 日韩经典午夜福利发布| 丝袜美腿在线观看一区| 国内露脸少妇精品视频| 亚洲国产成人精品福利在线观看| 国产av在线观看91| 手机在线看片| 亚洲男人的天堂在线播放|