(山東華魯恒升化工股份有限公司,山東 德州 253024)
摘 要:針對(duì)低溫甲醇洗裝置酸性氣濃度低造成硫回收裝置運(yùn)行需要大量燃料氣助燃、硫的回收率等問(wèn)題進(jìn)行流程改進(jìn),有效提高甲醇洗酸性氣濃度,降低硫回收裝置運(yùn)行能耗,提高硫回收裝置硫回收率及操作彈性。
關(guān)鍵詞:低溫甲醇洗;硫回收;酸性氣
目前國(guó)內(nèi)運(yùn)行以煤為源頭的低溫甲醇洗裝置送至硫回收單元的酸性氣濃度普遍偏低,硫回收裝置需要依靠大量的燃料氣來(lái)維持主燃燒爐溫度來(lái)保證反應(yīng)效果,因此造成硫回收裝置能耗高,硫回收率低等問(wèn)題。我公司目前運(yùn)行4套低溫甲醇洗裝置,前兩套低溫甲醇洗裝置由寰球設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì),配一套克勞斯硫回收裝置;后兩套低溫甲醇洗裝置由華陸設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì),配一套改進(jìn)型克勞斯硫回收裝置;根據(jù)前兩套甲醇洗運(yùn)行管理經(jīng)驗(yàn)對(duì)后兩套低溫甲醇洗裝置進(jìn)行了流程改進(jìn)以提高酸性氣濃度。目前,送至硫回收裝置的酸性氣濃度控制在25%~40%之間,正常生產(chǎn)時(shí)硫回收裝置主燃燒爐的燃料氣全部退出,主燃燒爐溫能夠維持在1000℃~1100℃,能耗得到明顯下降,硫回收率得到顯著提高。
1 酸性氣增濃理論依據(jù)
低溫甲醇洗熱區(qū)產(chǎn)生的酸性氣主要含有CO2與H2S,能夠占到酸性氣總量的85%~90%,剩余為N2、CO、CH3OH等介質(zhì)占10%~15%。從“表1”中可以看出各個(gè)參數(shù)下N2、CO的溶解度很小,對(duì)酸性氣中H2S的濃度影響不大。同時(shí)在低溫甲醇洗甲醇再生塔的操作條件下,CO2、H2S、CO、N2等介質(zhì)的溶解的幾乎為0。因此,提高酸性氣中H2S濃度,首要是降低進(jìn)入甲醇洗甲醇再生塔的含硫甲醇中溶解的CO2與H2S的比例可以實(shí)現(xiàn)酸性氣的有效增濃。根據(jù)CO2與H2S在甲醇中的溶解度與溫度、壓力關(guān)系,提高含硫甲醇進(jìn)入甲醇再生塔的溫度、降低操作壓力,利用CO2與H2S溶解度差,理論上可以實(shí)現(xiàn)酸性氣的有效增濃。
2 熱再生系統(tǒng)工藝流程改進(jìn)措施
山東華魯恒升化工股份有限公司在醋酸節(jié)能改造項(xiàng)目?jī)艋状枷囱b置熱再生系統(tǒng)進(jìn)行了流程改進(jìn),在含硫甲醇進(jìn)入甲醇再生塔之前增加了緩沖罐V13、降低操作壓力至0.1MPa(G),經(jīng)過(guò)降壓、閃蒸后的甲醇經(jīng)過(guò)甲醇泵P9泵加壓后進(jìn)入再生塔,閃蒸出的工藝氣進(jìn)入T4塔經(jīng)過(guò)低溫甲醇吸收后作為尾氣排放至大氣中,經(jīng)過(guò)吸收后重新進(jìn)入系統(tǒng)循環(huán)。
3 改造后的運(yùn)行效果
3.1 酸性氣濃度對(duì)比
提供數(shù)據(jù)對(duì)比分析,改造前后酸性氣中的有效氣成分H2S濃度上漲,CO2濃度下降,酸性氣濃度上漲后進(jìn)入硫回收主燃燒爐燃燒后,爐膛的溫度維持在1000℃~1100℃之間,助燃的燃料氣全部退出,完全依靠主燃燒爐酸性氣的燃燒維持爐溫,保證了反應(yīng)效果及硫回收率。
3.2 節(jié)約大量循環(huán)水,降低運(yùn)行成本
進(jìn)入V13的甲醇的甲醇溫度與出貧甲醇水冷器E18的甲醇溫度密切相關(guān),冬季由于環(huán)境溫度降低,循環(huán)水溫度大幅度下降,在生產(chǎn)實(shí)踐過(guò)程中通過(guò)降低E18循環(huán)水流量,穩(wěn)定貧甲醇溫度在50℃左右,即可保證V13的閃蒸效果。通過(guò)測(cè)量每小時(shí)可以節(jié)約循環(huán)水350m3左右。
3.3 為進(jìn)一步優(yōu)化硫回收裝置運(yùn)行提供依據(jù):
目前,國(guó)內(nèi)以煤為源頭的低溫甲醇洗裝置普遍存在酸性氣濃度低,一般硫回收裝置設(shè)計(jì)要求酸性氣濃度不低于30%,但是在生產(chǎn)過(guò)程中受到多方面的影響,(例如:煤中的硫含量高低)濃度范圍波動(dòng)較大,因此,還需要進(jìn)一步改進(jìn),提高硫回收裝置運(yùn)行穩(wěn)定性。
參考文獻(xiàn):
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[2]唐宏青,戴文斌.化學(xué)與工程數(shù)據(jù)(Camp;ED),1992(01).