張啟功，李金明，安振濤

（軍械工程學(xué)院，河北 石家莊 050003）

危險(xiǎn)品切割炬裝藥優(yōu)化及性能

張啟功，李金明，安振濤

（軍械工程學(xué)院，河北 石家莊 050003）

在危險(xiǎn)品切割銷毀中，穩(wěn)定、高效的切割反應(yīng)體系對(duì)切割的質(zhì)量和銷毀的效率尤為重要。采用自主研制的切割炬，以Q235金屬板模擬危險(xiǎn)品殼體進(jìn)行切割作業(yè)，研究了主反應(yīng)體系配比和裝藥量?jī)蓚€(gè)主要因素對(duì)切割性能的影響。結(jié)果表明，F(xiàn)e3O4+Al系高熱劑的加入可以使切割炬穩(wěn)定作業(yè)，延長(zhǎng)作業(yè)時(shí)間，提高切割效果。裝藥量對(duì)切割時(shí)間和切割孔徑影響趨勢(shì)呈倒U型變化，隨著裝藥量的增加，彈內(nèi)壓力和熔流速度增加，切割質(zhì)量提高，作業(yè)時(shí)間增長(zhǎng)；在裝藥量接近特定值時(shí)，切割孔徑效果增加明顯，切割效率增快；裝藥量超過特定值后，燃燒速度加快，吹力加大，噴射時(shí)間縮短，切割效果變差。在危險(xiǎn)品切割銷毀中，裝藥量應(yīng)控制在65 g，不僅可以獲得最優(yōu)的切割質(zhì)量和銷毀效率，還提高了攜性能力。

切割炬；裝藥量；切割效率；銷毀方法

0 前言

危險(xiǎn)品切割炬依靠高熱劑反應(yīng)生成的高溫熔融物，能夠用來熔穿危險(xiǎn)品包裝殼體（如鐵、鋁、塑料等），引燃而不引爆內(nèi)部危險(xiǎn)物質(zhì)（如塑料、火藥、炸藥等易爆材料），以達(dá)到銷毀危險(xiǎn)品的目的。該技術(shù)應(yīng)用于危險(xiǎn)品銷毀，可以防止危險(xiǎn)品爆破，避免銷毀過程中沖擊波、破片等危害源的產(chǎn)生，縮小了安全防護(hù)距離，提高了效率，降低了成本，降低了銷毀危險(xiǎn)品對(duì)周邊環(huán)境所帶來的危害；危險(xiǎn)品作業(yè)時(shí)作業(yè)人員不接觸危險(xiǎn)品，提高了作業(yè)的安全性，降低了操作中沖擊與振動(dòng)對(duì)危險(xiǎn)品的不良影響。本研究在主反應(yīng)體系選擇和優(yōu)化的基礎(chǔ)上，通過試驗(yàn)，分析切割炬裝藥量變化對(duì)切割質(zhì)量和銷毀效率的影響，并獲得了最佳裝藥數(shù)據(jù)。

1 主反應(yīng)體系的選擇及優(yōu)化

危險(xiǎn)品切割是以主反應(yīng)體系的燃燒熱為主要熱源，利用其燃燒產(chǎn)生的熔融態(tài)金屬熔化、沖蝕危險(xiǎn)品包裝殼體。主反應(yīng)體系主要由高熱劑（金屬氧化物和金屬粉組成）和多種改性劑組成，通過添加不同的改性劑，改變主反應(yīng)體系的配方，提高主反應(yīng)體系的燃燒熱，降低金屬熔融物的凝固點(diǎn)，調(diào)節(jié)危險(xiǎn)品切割炬壓力變化，從而提高其作業(yè)效能。

主反應(yīng)體系中的金屬可燃劑是保證高熱劑燃燒反應(yīng)持續(xù)下去的重要材料，其選擇至關(guān)重要，金屬可燃劑中不宜選用原料稀缺的可燃劑（鎬、鉍、鈹），腐蝕性大的金屬（鈣），難以燃燒的金屬（錳）。對(duì)比表1中常用的金屬可燃劑發(fā)現(xiàn)，Al的放出熱量高，密度大，燃燒產(chǎn)物的熔點(diǎn)較低，沸點(diǎn)較高，是高熱劑較為合適的金屬可燃劑。金屬氧化劑能還原成低熔點(diǎn)、高沸點(diǎn)的金屬，是金屬熔融物的主要組成部分。通過對(duì)比表2中與Al反應(yīng)的金屬氧化劑，可以看出，Pb3O4因其含氧量少、密度大，用來配置高熱劑，可燃劑的含量減少，鋁熱反應(yīng)降低；這些均不易作為高熱劑的主體藥劑；CuO在反應(yīng)中極易放出氧氣，反應(yīng)劇烈；鐵鋁高熱劑燃燒時(shí)放出3.90 kJ/g熱量，并產(chǎn)生約2400℃的高溫熔融物，機(jī)械感度小，不易被點(diǎn)燃，一經(jīng)點(diǎn)燃難以熄滅，可以在水下連續(xù)燃燒。通過對(duì)比，取表2中單位質(zhì)量熱效應(yīng)最高的前三組（CuO+Al、Fe2O3+Al、Fe3O4+Al）進(jìn)行試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)這三組高熱劑具有以下特點(diǎn)：

表1 金屬可燃劑的性能Tab.1 Performance of the metal combustible

表2 金屬氧化劑的性能比較Tab.2 Performance of the metal oxides

（1）CuO+Al反應(yīng)產(chǎn)熱量最大，但速度極快，造成壓力過高，液流飛濺嚴(yán)重，需要降速處理。

（2）Fe2O3+Al反應(yīng)釋放熱量適中，速度平緩。

（3）Fe3O4分子質(zhì)量比Fe2O3大，熱效應(yīng)相對(duì)小，F(xiàn)e3O4+Al反應(yīng)釋放熱量較小，適用于對(duì)薄鋼板的切割作業(yè)。

綜合考慮熱量、噴射時(shí)間、火花飛濺、危險(xiǎn)品包裝特征等因素，按特定比例配制Fe3O4系（Fe3O4∶Al= 1∶3.20）和Fe2O3系（Fe2O3∶Al=1∶3）高熱劑，并調(diào)節(jié)配比進(jìn)行混合作為反應(yīng)體系的主體藥劑。

通過添加不同的改性劑，改進(jìn)主反應(yīng)體系的配方，對(duì)主反應(yīng)體系配方進(jìn)行優(yōu)化，以優(yōu)化熱熔效果，因此主反應(yīng)體系主要由四部分組成：

（1）高熱劑：由Fe3O4+Al系（50%～88%）和Fe2O3+ Al系（50%～10%）高熱劑混合組成，是主反應(yīng)體系的關(guān)鍵部分，約占主反應(yīng)體系的70%～85%，調(diào)整不同的混合配比，能夠調(diào)整反應(yīng)速度、生成熱、熔流質(zhì)量等重要參數(shù)。

（2）合金劑：本配方選用Ni，約占主反應(yīng)體系的5%。合金劑在噴射過程中增加射流密度，動(dòng)量增加，加入合金劑后能夠有效地降低熔融合金的凝固點(diǎn)，提高表面金屬熔敷層的組織性能。

（3）造氣劑：選用KNO3作為造氣劑，約占主反應(yīng)體系的7%。能夠提高切割彈切割效果，提高切割彈內(nèi)壓力，便于主反應(yīng)體系的充分反應(yīng)和提高噴射液流的速度及出口壓力。添加的造氣劑提高造氣量，增大切割彈的彈內(nèi)和出口壓力可有效地增加殼體的熔深，縮小孔洞錐角，有效改善切割質(zhì)量。

（4）稀釋劑：選用Al2O3，約占總體積的1%。為了調(diào)整反應(yīng)溫度和速度，使反應(yīng)便于控制，還需要在主反應(yīng)體系當(dāng)中添加一定比例的不參加燃燒合成反應(yīng)的稀釋劑，通常用一些金屬氧化物作為稀釋劑。

確定改性藥劑配比，調(diào)整主反應(yīng)體系中高熱劑Fe3O4+Al系和Fe2O3+Al系配比進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如表3所示。

1號(hào)配比，采用高熱劑Fe3O4+Al系和Fe2O3+Al系配比為8∶1，F(xiàn)e3O4+Al系含量高，燃燒速度過快，在噴嘴入口端積蓄壓力過大，將噴嘴噴出，內(nèi)部藥劑未完全燃燒，不適用于實(shí)際作業(yè)。2號(hào)配比，采用配比為7∶2，增加了混合藥劑中Fe2O3+Al系的含量，雖然燃燒產(chǎn)生的溫度高，但主反應(yīng)體系燃燒速度仍然很快，作用在殼體表面時(shí)間過短，難以形成持續(xù)性作業(yè)。6號(hào)配比，采用配比為4∶5，F(xiàn)e3O4+Al系含量減少，藥柱工作時(shí)間相對(duì)較長(zhǎng)，形成熔池后的流動(dòng)性較差，冷卻后熔渣較多，高溫流體在殼體表面作用時(shí)間較長(zhǎng)，致使割孔效率降低，未能形成孔洞。4、5號(hào)配比均能熔穿10mm厚Q235鋼板，割孔效果較好，清渣后發(fā)現(xiàn)表面形成熔敷金屬層，在重復(fù)試驗(yàn)中藥柱工作時(shí)間有跳躍，但總體上呈增加趨勢(shì)。相較殼體宏觀外貌與切割彈噴射時(shí)間，5號(hào)配比割孔效果最佳，經(jīng)過大量試驗(yàn)測(cè)試，確定主反應(yīng)體系中高熱劑Fe3O4+Al系和Fe2O3+Al系配比為1∶1。

表3 不同高熱劑開孔孔徑特性統(tǒng)計(jì)Tab.3 Comparison the cutting aperture with different the combustion agent

2 反應(yīng)體系的熱熔能力分析[4-5]

切割炬主要依靠主反應(yīng)體系形成的金屬熔融物的熱效應(yīng)熔穿金屬，引燃危險(xiǎn)品。在給定主反應(yīng)體系成分、燃燒炬結(jié)構(gòu)、工作環(huán)境溫度等條件下假設(shè)：

（1）主反應(yīng)體系形成的全部金屬熔融物具有相同的熱容并達(dá)到相同的溫度。

（2）不考慮向周圍環(huán)境的熱傳導(dǎo)和熱輻射所損失的能量。

（3）熔穿孔形狀近似為圓臺(tái)體。

主反應(yīng)體系的有效利用率η為

式中 Ms為100g主反應(yīng)體系生成的有效熔渣質(zhì)量。

設(shè)鋼板的厚度為h，熔孔上表面半徑為R，下表面半徑r，鋼板的體積Vt為

熔化鋼板的質(zhì)量Wt為

式中 Vt為鋼板的體積；ρt為鋼板的密度。

所需的熔化熱為

式中 Mt為鐵的摩爾質(zhì)量；T為鐵的熔點(diǎn)1 535℃；為鐵的熱容，。

主反應(yīng)體系燃燒放熱為

式中 q為主反應(yīng)體系單位質(zhì)量燃燒熱值，F(xiàn)e3O4+Al系和Fe2O3+Al系高熱劑燃燒的理論熱效應(yīng)分別為3.90kJ/g和3.57kJ/g，對(duì)于主反應(yīng)體系，q≈3.735kJ/g。

由假設(shè)條件可列出

將式（2）、式（3）代入式（7）可得

式中 η為主反應(yīng)體系的有效利用率。根據(jù)配方，100g主反應(yīng)體系生成的熔渣質(zhì)量為71.25g，代入式（1）可得η=0.712 5。

由式（8）可知主反應(yīng)體系質(zhì)量和熱熔能力的關(guān)系。在主反應(yīng)體系的成分和裝藥結(jié)構(gòu)一定時(shí)，主反應(yīng)體系的熱熔能力受裝藥量的控制，裝藥量越多，主反應(yīng)體系產(chǎn)熱越多，主反應(yīng)體系的熔穿能力越強(qiáng)，因此，裝藥量是決定切割炬熔穿時(shí)間的重要因素。

3 主反應(yīng)體系熔穿試驗(yàn)

切割炬由殼體、主反應(yīng)體系、底部引燃裝置、噴管等組成；切割炬裝藥由主反應(yīng)體系擠壓成型，封裝在殼體內(nèi)，切割炬裝藥為中空柱體，中心孔為引燃孔，一端緊貼底部引火裝置，一端緊貼噴管，噴管由耐高溫石墨材料壓制而成，如圖1所示；其工作原理是當(dāng)?shù)撞恳鹧b置擊發(fā)后，引火藥劑燃燒，點(diǎn)燃切割炬裝藥，切割炬裝藥燃燒釋放大量的熱維持主反應(yīng)體系繼續(xù)燃燒，主反應(yīng)體系燃燒生成熔融態(tài)金屬鐵和氣體，熔融態(tài)物質(zhì)在氣流的推動(dòng)下從噴管噴出。這種高溫熔融態(tài)物質(zhì)（溫度可達(dá)2 300℃～3 500℃）具有熔穿金屬殼體、引燃易燃物質(zhì)的特性。

試驗(yàn)采用的中空藥柱外徑25 mm、內(nèi)孔直徑6 mm，使用厚10 mm的Q235鋼作為模擬危險(xiǎn)品殼體，鋼靶距離切割炬噴口10 mm，控制燃燒炬其他參數(shù)不變，通過試驗(yàn)研究切割炬裝藥量與熱熔能力之間的關(guān)系。試驗(yàn)記錄切割炬的作業(yè)時(shí)間、開孔特征參數(shù)，試驗(yàn)結(jié)果如表4所示。不同裝藥量下的開孔孔徑如圖2所示。

4 試驗(yàn)結(jié)果分析

切割炬主要依靠金屬熔融物的熱熔能力熔穿金屬。金屬熔融物從噴口高速射向殼體，在殼體表面形成熔池，利用金屬熔融物的熱效應(yīng)對(duì)表層殼體進(jìn)行熔化，對(duì)下層殼體進(jìn)行預(yù)熱，持續(xù)作用直至殼體熔穿。試驗(yàn)測(cè)得的外孔孔徑、內(nèi)孔孔徑和裝藥量的對(duì)應(yīng)關(guān)系如表4所示，1組的裝藥量較少，嚴(yán)重影響開孔的孔徑和深度。2～5組，外孔孔徑隨著裝藥量的不斷增加而增加，內(nèi)孔孔徑隨裝藥量的變化而變化。由熱熔能力公式分析，影響熱熔能力的主要因素裝藥量Wslag，裝藥量直接或間接影響彈內(nèi)的壓力和熔流的速度，進(jìn)而影響熔穿時(shí)間。由表4可知裝藥量在65 g以內(nèi)時(shí)，隨著裝藥量的增加，彈內(nèi)主反應(yīng)體系含量增大，燃燒時(shí)間增長(zhǎng)，直接增加了熔穿工作時(shí)間；在裝藥量Wslag=65g為熔穿時(shí)間的峰值點(diǎn)，此時(shí)熔穿時(shí)間最長(zhǎng)，利于銷毀作業(yè)；隨著裝藥量的進(jìn)一步增加，噴射時(shí)間逐漸縮短。由表4中開孔特征參數(shù)可見，隨著裝藥量的增加外孔表面直徑呈上升趨勢(shì)，但內(nèi)孔直徑則在裝藥量為65 g時(shí)出現(xiàn)拐點(diǎn)，開始下降。

圖1 切割炬的結(jié)構(gòu)Fig.1 Sketch of cutting device

表4 切割炬試驗(yàn)開孔孔徑特性統(tǒng)計(jì)Tab.4 Comparison the cutting aperture with different charge weight

圖2 不同裝藥量下的開孔孔徑Fig.2 Photo of the cutting aperture with different charge weight

通過查看試驗(yàn)視頻和分析作業(yè)后的切割炬，其原因主要如下：從切割質(zhì)量方面，裝藥量在65 g以內(nèi)逐漸增加時(shí)，彈長(zhǎng)逐漸增加，產(chǎn)生的總熱量、氣體量、噴射產(chǎn)物飛濺也逐漸增加，故切割炬噴射時(shí)間逐漸加長(zhǎng)，在殼體表面形成熔池后向下熔化時(shí)間增加，同時(shí)由于未穿透殼體出現(xiàn)液流的反射沖刷致使上表面直徑有所增加；另外，殼體僅有10 mm厚且面積較小具有加熱速度快、散熱慢的特點(diǎn)。吹力增加，熔池停留時(shí)間縮短，可以實(shí)現(xiàn)對(duì)殼體下層金屬的預(yù)熱且不至于迅速熔化殼體邊緣，故裝藥量明顯增加后，內(nèi)孔孔徑增加較小。當(dāng)裝藥量繼續(xù)增加后，主反應(yīng)體系燃燒速度加快，吹力加大，噴射時(shí)間縮小，作用于殼體的時(shí)間縮短，出現(xiàn)內(nèi)孔直徑下降。從切割效率方面，對(duì)于單孔管狀固定式裝藥，側(cè)面燃燒的藥劑超過某個(gè)特定值后會(huì)產(chǎn)生一定的侵蝕效應(yīng)，影響切割炬的工作性能。裝藥量大于65 g、彈長(zhǎng)超過90 mm后，對(duì)流傳熱系數(shù)沿裝藥長(zhǎng)度逐漸增加起主要作用，而裝藥量對(duì)燃燒時(shí)間的影響相對(duì)變?nèi)酰b藥通道內(nèi)的流速沿流動(dòng)方向逐漸增大，在侵蝕燃燒效應(yīng)的作用下，裝藥燃速沿軸向也不斷增大，導(dǎo)致裝藥厚度不同時(shí)燃燒完全，使下游部分彈殼過早暴露在高溫燃燒產(chǎn)物的沖刷之下，由此可見侵蝕燃燒效應(yīng)對(duì)切割彈的工作性能有重大影響。增至85 g后對(duì)噴嘴沖刷嚴(yán)重，且難以保證噴嘴與彈體間的緊密配合，出現(xiàn)噴嘴隨噴射產(chǎn)物噴出現(xiàn)象，彈內(nèi)壓力瞬間下降，致使金屬熔流噴出速度下降。收集作業(yè)后的切割炬發(fā)現(xiàn)殼體過熱、表面燒損、碳化嚴(yán)重，如圖3所示。相比較幾種方案，裝藥量為65 g、彈長(zhǎng)為90 mm時(shí)，切割時(shí)間、質(zhì)量、操作性均為最佳。

圖3 切割炬的燒蝕狀態(tài)Fig.3 After-effect of destroy device

5 結(jié)論

在確定主反應(yīng)體系中Fe3O4+Al系和Fe2O3+Al系所占最佳比例的基礎(chǔ)上，試驗(yàn)分析裝藥量對(duì)熱熔能力的影響。通過分析對(duì)比作業(yè)時(shí)間、熔穿效果，得出結(jié)論：裝藥量直接或間接影響彈內(nèi)的壓力和熔流的速度，進(jìn)而影響熱容能力；當(dāng)裝藥量在65 g以內(nèi)時(shí)，隨著裝藥量的增加，產(chǎn)生的總熱量、氣體量、噴射產(chǎn)物飛濺也逐漸增加，熱容能力增強(qiáng)；當(dāng)裝藥量為65 g時(shí)，切割時(shí)間、效果較好；當(dāng)裝藥量大于65g時(shí)，彈內(nèi)壓力增大，吹力增加，金屬熔融物在熔池停留時(shí)間縮短，不能將殼體邊緣迅速熔化，裝藥量過多導(dǎo)致彈長(zhǎng)過長(zhǎng)，產(chǎn)生侵蝕燃燒效應(yīng)，破壞噴嘴與彈體間的緊密配合，致使彈內(nèi)壓力瞬間下降，嚴(yán)重影響切割效果。裝藥量的設(shè)計(jì)影響彈內(nèi)的燃燒方式，進(jìn)而影響熔穿效果，裝藥量過少時(shí)，不利于熔穿作業(yè)，裝藥量過大時(shí)，導(dǎo)致彈內(nèi)發(fā)生侵蝕效應(yīng)，熔穿效果差，更可能導(dǎo)致爆炸等安全隱患。試驗(yàn)表明，對(duì)于本配方，裝藥量控制在約65g時(shí)適用于整體引燃銷毀。

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Research of the combustion agent and ablation ability of cutting device

ZHANG Qigong，LI Jinming，AN Zhentao
（Ordnance EngineeringCollege，Shijiazhuang050003，China）

The stable and efficient combustion agent is particularly important for submarine pipeline cutting quality and efficiency in destruction.The packages of dangerous product with the metal plate of Q235 are cut using the independently developed cutting device.How the two main factors,ratio of the main reaction system and charge affect the performance of cutting is studied.The experimental results show that，F(xiàn)e3O4+Al term join can make cutting torch stable operation,to extend the time of operation,improve the effect of cutting.In charge close to about 65g，melt through aperture increases obviously，melt through efficiency increases quickly. The charge weight should not be too much，otherwise the combustion speed increases，injection time is reduced，the effect of cutting becomes worse.For the destroying device，the charge weight of combustion agent should be controlled at about 65 g,which not only can gain the most optimal cutting quality and efficiency of destruction,also can increase the carrying ability.

cutting device；charge weight；cutting efficiency；destruction method

TG481

：B

：1001-2303（2015）10-0038-05

10.7512/j.issn.1001-2303.2015.10.08

2015-03-25；

：2015-06-15

張啟功（1990—），男，遼寧人，碩士，主要從事彈藥保障與安全技術(shù)的研究工作。