文金浩 周 剛 萬純新 于巖斌
( 山東科技大學(xué)礦業(yè)與安全工程學(xué)院,山東 青島266590)
隨著我國煤礦機(jī)械化、自動化開采程度的不斷提高及開采深度的逐步增加,采煤工作面粉塵災(zāi)害事故不斷發(fā)生。實踐證明,通過向煤層注水使煤體潤濕,可降低煤層開采時的粉塵產(chǎn)生量。由于埋藏深度較大,與淺埋煤層相比,深部煤層具有高地應(yīng)力、煤體較為堅硬、孔隙裂隙不發(fā)育、低滲透率等特點,因此在煤層注水時會遇到注水困難的問題[1-5]。且長期以來人們對煤層注水的認(rèn)識一直停留在定性認(rèn)識階段,對深部煤層注水模擬研究較少,缺乏對注水工藝的科學(xué)指導(dǎo),從而影響煤層注水效果[6-9]。本研究在構(gòu)建滲流過程數(shù)學(xué)模型的基礎(chǔ)上,對滕東生建煤礦3下105 綜放工作面鉆孔利用COMSOL Multiphysics 模擬軟件進(jìn)行了注水模擬,優(yōu)化了煤層注水工藝,提高了深井低孔隙率煤層的注水效果,進(jìn)而有效降低了工作面粉塵產(chǎn)生量,從而保證了礦井的安全、高效運(yùn)轉(zhuǎn)。
由非飽和狀態(tài)到飽和狀態(tài)的滲流過程是典型的注水煤層浸潤過程。在此過程,滲流過程符合達(dá)西定律,水的流動需滿足質(zhì)量和能量守恒原理。統(tǒng)籌考慮非飽和域與飽和域,建立起非飽和-飽和流動的連續(xù)方程[4-5]。
煤層注水的滲流與耦合分析是基于固液耦合的基本理論來完成的,對應(yīng)力與滲流的力學(xué)耦合作用規(guī)律進(jìn)行研究,它包含2 層含義: 一是在注水應(yīng)力場作用下,注水煤層中的滲流規(guī)律;二是在滲流場作用下,注水煤體的應(yīng)力應(yīng)變和強(qiáng)度問題。
流體在多孔介質(zhì)內(nèi)以較低流速的滲流過程可以用Darcy 定律來描述[6]:
式中,snvn為單位面積上的自由液體體積速率,m3/s;k 為滲流系數(shù)矩陣; φ 為水頭,m; zc為參考點以上的高度坐標(biāo),m; g 為重力加速度,m/s2; uw為壓強(qiáng),Pa;ρw為流體密度,kg/m3。
取一段單位長度鉆孔作為研究對象,則非飽和-飽和二維非穩(wěn)定流的連續(xù)方程為[6-7]
式中,Tx、Ty為X、Y 軸方向的導(dǎo)水滲透系數(shù); H 為含水煤層的壓力水頭,m; S 為煤體貯水系數(shù); W 為煤體毛細(xì)孔隙對水的吸收量的補(bǔ)充項。
由幾何方程、應(yīng)力平衡方程、本構(gòu)關(guān)系與有效應(yīng)力原理等公式聯(lián)立,可得到由應(yīng)力和位移表示的應(yīng)力平衡微分方程[8-9]
式中,G 為剪切模量,Pa; v 為泊松比; uj.ij、ui,ij為位移,m; P 為空隙壓力,N。
3下105 綜放工作面是生建煤礦第二個工作面,采用綜合機(jī)械化放頂煤開采,位于一采區(qū)中部,工作面開采標(biāo)高為-847.7 m ~-892.6 m,東部為3下107綜放面采空區(qū),西部為未開采區(qū),北鄰DF19 斷層,工作面傾向長121 m,走向長1 037 m,煤層厚度為2.7 m ~9.9 m,面積約為124 872 m2,平均厚度為5.8 m,煤層傾角為2° ~11°,平均傾角為4°。主采的3 層煤單位吸水量約為0.000 153 6 m/( MPa·s) ,孔隙率為2.48% ~3.26%,屬難注水煤層。
根據(jù)生建煤礦3下105 綜放工作面的地質(zhì)情況及煤層相關(guān)力學(xué)數(shù)據(jù)對模型的初始參數(shù)進(jìn)行了設(shè)定,如表1 所示。
表1 數(shù)值模擬初始參數(shù)設(shè)定Table 1 Initial parameters setting in numerical simulation
本次模擬設(shè)置的邊界條件如下[6-8,10]。
(1) 注水過程中,忽略煤層傾角對注水滲流的影響,水的密度視作一個定值。
(2) 注水孔上下邊界、左右邊界設(shè)為恒壓透水邊界,其他邊界設(shè)置為不透水邊界,定壓處理。
(3) 模型四周法線方向的位移都被約束。
鑒于3下105 綜放工作面已進(jìn)入正常生產(chǎn)且運(yùn)輸巷對注水工作影響較大,因此采用單向鉆孔布置。基于煤層注水滲流過程數(shù)學(xué)模型,建立了50 m、80 m 這2 種長度的單向注水鉆孔的物理模型,以2 個鉆孔為研究對象,模型如圖1 所示。
圖1 注水模型Fig.1 Water injection model
注水模型均取工作面長度120 m,煤厚6 m,注水鉆孔直徑0.065 m,封孔長度10 m,注水鉆孔開孔位置距底板1.5 m,鉆孔傾角取上傾4°。鉆孔長度為50 m 和80 m 時鉆孔間距均為20 m。
利用建立的物理模型對在低壓3 MPa、高壓20 MPa 注水壓力下的兩種不同長度鉆孔的滲流壓力場進(jìn)行模擬,進(jìn)而分析煤體中注水壓力的分布規(guī)律。
對長度為50 m 的單向注水鉆孔進(jìn)行模擬,同時從鉆孔徑向設(shè)置截面,模擬結(jié)果如圖2 所示。
圖2 50 m 鉆孔煤層注水滲透壓力場模擬結(jié)果Fig.2 50 m borehole coal seam osmotic pressure field simulation results
從圖2 模擬結(jié)果發(fā)現(xiàn): 注水壓力以鉆孔為中心,沿著鉆孔向兩側(cè)有規(guī)律的漸變衰減。其中,在鉆孔徑向方向,當(dāng)水壓為3 MPa 時,2 m 范圍內(nèi)壓力衰減到0.519 6 MPa,衰減了82.68%;水壓為20 MPa 時,4 m范圍內(nèi)壓力衰減到2.966 1 MPa,衰減了85.17%??梢钥闯?,低水壓條件下,注水所影響的范圍小于高水壓條件下所影響的范圍。
對鉆孔長度為80 m 的單向注水鉆孔進(jìn)行模擬,同時從鉆孔徑向設(shè)置截面,模擬結(jié)果如圖3 所示。
圖3 80 m 鉆孔煤層注水滲流壓力場模擬結(jié)果Fig.3 80 m borehole coal seam osmotic pressure field simulation results
從圖3 可以看出:80 m 鉆孔長度條件下煤層注水滲流壓力場同50 m 鉆孔長度條件下注水滲流壓力場類似。80 m 鉆孔長度條件下,水壓為3 MPa 時,鉆孔徑向方向3 m 范圍內(nèi)壓力衰減至0.644 1 MPa,衰減了78.53%,20 MPa 水壓下鉆孔徑向7.5 m 范圍內(nèi)壓力衰減至4.816 MPa,衰減了75.92%,相比50 m鉆孔條件下注水壓力作用范圍不僅擴(kuò)大了,而且水壓衰減程度也有一定的降低。
由以上模擬分析可知,在水壓作用范圍內(nèi),相比50 m 鉆孔,80 m 鉆孔條件下的注水滲流壓力場分布與作用效果均有較大幅度的提高。對比80 m 鉆孔條件下不同水壓下作用時的滲流壓力場可知,高壓力條件下,水壓作用范圍明顯大于低壓條件下的作用范圍。
煤層混合式注水技術(shù)是根據(jù)采煤工作面煤層應(yīng)力分布狀態(tài),將工作面開采影響范圍之外,未受采動影響的區(qū)域劃分為靜壓區(qū),受采動影響的區(qū)域劃分為動壓區(qū)。靜壓區(qū)煤體基本保持原有的完整性,煤層裂隙孔隙處于壓密閉合狀態(tài),對該區(qū)域采用動壓注水,即利用高壓水迫使原本壓實的裂隙孔隙再度張開,從而達(dá)到提高煤層滲透率,增加煤層注水量的目的。動壓區(qū)的煤體受集中應(yīng)力的作用發(fā)生破壞,煤層裂隙孔隙發(fā)育,有利于煤層低壓注水工作的開展,因此動壓區(qū)內(nèi)采用靜壓注水技術(shù)工藝[9,11]。
由于數(shù)值模擬結(jié)果表示的是宏觀意義上的結(jié)論,和現(xiàn)場的實際情況會有一定的誤差。為達(dá)到較好的注水降塵效果,在現(xiàn)場選擇長度為80 m 的鉆孔,將鉆孔間距調(diào)整為15 m。其他注水鉆孔參數(shù)保持和模擬中的數(shù)值不變。采用ZL -500 型鉆機(jī)在軌道巷內(nèi)打注水孔。通過實測得3下105 工作面原始地應(yīng)力σ1為26.3 MPa、σ3為14.8 MPa,煤體抗拉強(qiáng)度σt為1.67 MPa,注水煤體產(chǎn)生裂隙的注水壓力為
P ≥3σ3- σ1+ σt[12],
即為19.77 MPa。因此,本次煤層注水高壓取20 MPa,低壓為3 MPa,采用固邦特高分子材料封孔,封孔長度為10 m。3下105 工作面注水系統(tǒng)的布置方式如圖4、圖5 所示。
圖4 靜壓注水系統(tǒng)Fig.4 Static water injection system
圖5 高壓混合式注水系統(tǒng)Fig.5 High-pressure hybrid water injection system
受工作面推進(jìn)長度所限,在停采線前300 m 處開始實施鉆孔,鉆孔由里向外依次編號。由礦壓觀測數(shù)據(jù)顯示,受工作面采動影響的范圍約為150m,而第一個鉆孔距離工作面遠(yuǎn)大于150 m,因此,鉆孔區(qū)域位于靜壓區(qū)。試驗初始階段使用2BZ -40/12 型注水泵對煤體實施高壓注水。鉆孔采取隨打隨注的方式,待第一個注水孔進(jìn)入動壓區(qū)后改為靜壓注水,其他鉆孔以此效法。待鉆孔超前工作面10 m 時停止注水,依靠毛細(xì)作用力,吸收注入的水分,使煤體潤濕。
預(yù)濕煤體是煤層注水的主要目的之一,從而減少破煤時的粉塵產(chǎn)生量,按照《粉塵濃度與分散度測定方法》標(biāo)準(zhǔn)及《煤礦井下粉塵測試規(guī)范》對井下正常生產(chǎn)時主要作業(yè)地點的粉塵濃度進(jìn)行了測定。
為了直觀體現(xiàn)注水后的降塵效果,在3下105 工作面布置測塵點,分別測定注水前、注水后各主要生產(chǎn)工序的粉塵濃度,并通過2 種情況之間的相互比較得出相應(yīng)的降塵率。3下105 工作面煤層注水前后各工序的粉塵濃度數(shù)據(jù)見表2 所示。
由表2 可以看出,在應(yīng)用了優(yōu)化過的注水工藝后,3下105 工作面現(xiàn)場的粉塵濃度有了較為明顯的減少,采用設(shè)計的煤層注水措施后,工作面現(xiàn)場的全塵平均降塵率為65.9%,呼塵的平均降塵率為60.6%,較大程度地降低了工作面的粉塵濃度,注水工作取得了較好的防塵效果,可見,煤層注水對降塵有著積極的促進(jìn)作用。
表2 3下105 工作面各主要生產(chǎn)工序粉塵濃度記錄Table 2 Dust concentration record in main production process in 3 lower 105 working face
(1) 基于構(gòu)建的煤層注水滲流過程數(shù)學(xué)模型,對注水煤層進(jìn)行了滲流壓力場的數(shù)值模擬,結(jié)果發(fā)現(xiàn),以鉆孔為中心注水壓力不斷向外遞減,注水孔附近的壓力分布呈橢圓狀向周圍擴(kuò)展,并且在一定注水壓力下,隨著注水壓力的增大,滲流壓力場的影響范圍也隨之?dāng)U大。
(2) 傳統(tǒng)注水方式是將注水壓力設(shè)定在某一定值進(jìn)行煤層注水,對此,提出了在動壓區(qū)采用靜壓注水、靜壓區(qū)采用動壓注水的混合式注水方式,結(jié)合COMSOL Multiphysics 數(shù)值模擬結(jié)果以及3下105 綜放工作面煤層賦存特點,確定煤層鉆孔長度80 m,鉆孔間距15 m,注水高壓取20 MPa,注水低壓取3 MPa。
(3)3下105 工作面通過采用混合式煤層注水方式后,工作面現(xiàn)場的全塵平均降塵率為65.96%,呼塵平均降塵率為60.60%,較大程度地降低了工作面的粉塵濃度。
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