趙洪寶 王中偉 李華華

(中國礦業(yè)大學(xué)(北京)資源與安全工程學(xué)院，北京100083)

多數(shù)邊坡體內(nèi)的潛在滑移帶附近的巖體可以認(rèn)為處于剪切蠕變狀態(tài)［1-3］。潛在滑移帶上覆巖體的自重則是該區(qū)域巖體發(fā)生剪切蠕變的載荷，而邊坡體內(nèi)潛在滑移帶是否能夠向?qū)嶋H滑移面演化則取決于該剪切蠕變載荷大小、作用時(shí)間和外界條件的變化［4］;如外界條件基本保持恒定，潛在滑移面的運(yùn)動(dòng)則取決于剪切蠕變載荷的大小與作用時(shí)間2 個(gè)因素。因此，分析和研究邊坡體內(nèi)潛在滑移面的演化規(guī)律，就可以簡化為不同載荷作用下巖體的剪切蠕變力學(xué)模型，此時(shí)巖體是否會(huì)發(fā)生剪切蠕變破壞就可以成為判斷邊坡體是否會(huì)發(fā)生失穩(wěn)的依據(jù)，而巖體剪切蠕變失穩(wěn)點(diǎn)可認(rèn)為是潛在滑移面發(fā)生實(shí)際滑動(dòng)的啟動(dòng)點(diǎn)，巖體發(fā)生剪切蠕變破壞所需載荷條件、作用時(shí)間條件也就是邊坡體發(fā)生失穩(wěn)的條件，巖體在剪切蠕變作用下的破壞機(jī)理則可認(rèn)為是邊坡體發(fā)生漸進(jìn)式失穩(wěn)的力學(xué)機(jī)理。因此，研究巖體在不同載荷作用下的剪切蠕變力學(xué)特性與失穩(wěn)破壞演化規(guī)律，對于掌握邊坡體內(nèi)潛在滑移面的時(shí)空演化規(guī)律和判斷邊坡是否會(huì)發(fā)生失穩(wěn)滑移將具有重要意義。

在邊坡失穩(wěn)滑移機(jī)理與安全防護(hù)方面，國內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了廣泛而系統(tǒng)的研究，研究成果也非常豐富。黃潤秋等［5］進(jìn)行了巖石高滑坡發(fā)育的動(dòng)力過程及其穩(wěn)定性控制方面的研究，建立了卸荷條件下巖石高滑坡發(fā)育的動(dòng)力過程及三階段演化模式，提出了其時(shí)間和空間演化的基本序列以及不同演化階段巖石滑坡變形破壞的發(fā)育特征及穩(wěn)定意義。戴自航等［6］進(jìn)行了滑坡失穩(wěn)機(jī)理的力學(xué)解釋，指出了摩爾－庫倫剪切屈服準(zhǔn)則在滑坡穩(wěn)定分析中存在的不足，并采用摩爾－庫倫屈服準(zhǔn)則和張拉－剪切復(fù)合屈服準(zhǔn)則對滑坡內(nèi)部最危險(xiǎn)滑動(dòng)面的形成機(jī)理進(jìn)行了解釋。鄭穎人等［7］進(jìn)行了地震滑坡破壞機(jī)制及其破裂面的分析探討，地震滑坡的破壞由滑坡潛在破裂區(qū)上部拉破壞與下部剪切破壞共同組成，并給出了地震滑坡破壞面位置的確定方法。余飛等［8］進(jìn)行了順層巖質(zhì)滑坡漸進(jìn)破壞及失穩(wěn)機(jī)理的數(shù)值模擬研究，利用數(shù)值模擬方法得到了滑坡滑移臨滑狀態(tài)下的位移場、應(yīng)力應(yīng)變場、結(jié)構(gòu)面上的解除狀態(tài)、層間滑移距離以及接觸摩擦力的分布規(guī)律，其破壞為最初的層間錯(cuò)動(dòng)、發(fā)展為順層蠕滑、最后在坡底剪出而破壞。程強(qiáng)等［9］進(jìn)行了典型紅層軟巖軟弱夾層剪切蠕變性質(zhì)研究，認(rèn)為紅層軟巖軟弱夾層具有明顯的蠕變特性，在滑坡剪切強(qiáng)度參數(shù)選取中應(yīng)考慮軟弱夾層蠕變的影響，并建議軟弱夾層長期剪切強(qiáng)度可取短期剪切強(qiáng)度的75%。張清照等［10］進(jìn)行了結(jié)構(gòu)面的剪切蠕變特性研究，根據(jù)實(shí)驗(yàn)結(jié)果提出了結(jié)構(gòu)面剪切蠕變經(jīng)驗(yàn)公式，并討論了Burgers 模型對于描述結(jié)構(gòu)面剪切蠕變特性的參數(shù)特征等等［11］。因此，本研究將以不同載荷作用下邊坡體潛在滑移帶內(nèi)巖體的剪切蠕變力學(xué)模型來研究邊坡的失穩(wěn)滑移機(jī)理，對不同載荷作用下紅砂巖剪切蠕變力學(xué)特性與失穩(wěn)破壞演化規(guī)律進(jìn)行系統(tǒng)的研究，并試圖解釋一些邊坡發(fā)生時(shí)的現(xiàn)象及其機(jī)理。

1 研究方案

1.1 試驗(yàn)原理與設(shè)備

為更好地模擬邊坡體潛在滑移帶內(nèi)巖體的受力狀態(tài)，試驗(yàn)時(shí)采用的剪切蠕變試驗(yàn)原理為限制性剪切蠕變模型，試驗(yàn)原理如圖1 所示。

本研究進(jìn)行的試驗(yàn)研究中采用的主要儀器設(shè)備為自行研制開發(fā)的“一種軟弱煤巖材料剪切蠕變實(shí)驗(yàn)裝置(已獲實(shí)用新型專利)”，該設(shè)備可提供的最大剪應(yīng)力為60 MPa，精度為±0.1 MPa;該設(shè)備可以完成軟弱煤巖材料的剪切試驗(yàn)研究、蠕變試驗(yàn)研究和剪切蠕變試驗(yàn)研究;設(shè)備配備有可放大1 000 倍顯微鏡，并可通過編制的數(shù)據(jù)采集處理軟件“煤巖細(xì)觀力學(xué)特性測控軟件(已獲軟件著作權(quán))”觀測巖體內(nèi)裂紋的動(dòng)態(tài)演化規(guī)律，如圖2 所示。

圖2 煤巖細(xì)觀力學(xué)特性測控軟件界面Fig.2 Monitor software of coal or rock micromechanics properties

1.2 試驗(yàn)方案

根據(jù)ISRM 的規(guī)定，選取具有代表性的紅砂巖為研究對象，并加工成為標(biāo)準(zhǔn)方形試樣進(jìn)行試驗(yàn)研究。實(shí)驗(yàn)前，首先對試樣進(jìn)行超聲波檢測和孔隙率測試，目的是通過檢測剔除超聲波波速和孔隙率異常試樣，以保證試驗(yàn)研究所得結(jié)果具有較強(qiáng)的可比性。

在各級剪切蠕變載荷確定前，首先進(jìn)行同一條件下紅砂巖的限制性剪切力學(xué)特性試驗(yàn)，獲得如圖3 所示典型的剪切應(yīng)力－應(yīng)變特性曲線，然后再參照巖石全應(yīng)力－應(yīng)變特性曲線預(yù)測蠕變破壞規(guī)律的原理，確定4 個(gè)具有代表性的剪切蠕變試驗(yàn)載荷水平，然后開展試驗(yàn)研究。確定的剪切蠕變試驗(yàn)載荷水平分別為17.23、22.97、28.71、34.46 MPa，分別為所用紅砂巖試樣剪切強(qiáng)度的43%、57%、72%、86%，如圖3 所示。

圖3 典型的紅砂巖剪切特性試驗(yàn)曲線Fig.3 Typical shear test characteristic curve of red sandstone

2 試驗(yàn)研究與分析

根據(jù)設(shè)計(jì)的實(shí)驗(yàn)方案開展試驗(yàn)研究，并將連續(xù)36 h 內(nèi)巖樣不再產(chǎn)生剪切蠕變應(yīng)變視為該載荷作用下紅砂巖剪切蠕變試驗(yàn)的結(jié)束點(diǎn)，然后提高載荷到下一水平并繼續(xù)利用該試樣進(jìn)行試驗(yàn)研究。根據(jù)對各試驗(yàn)結(jié)果的整理、分析，得到了典型的不同大小的載荷作用下紅砂巖試樣剪切蠕變力學(xué)特性試驗(yàn)曲線，如圖4 所示。

分析所得試驗(yàn)曲線可知:

(1)在各級蠕變載荷施加后，紅砂巖試樣均會(huì)有初始應(yīng)變產(chǎn)生，但隨著各級蠕變載荷的逐漸施加，產(chǎn)生的初始應(yīng)變呈先減小后增大趨勢(4 級試驗(yàn)產(chǎn)生的初始應(yīng)變依次為:(40 ～45)×10－4、(3 ～5)×10－4、(5 ～10)×10－4、(5 ～10)×10－4，且以第二級載荷施加時(shí)產(chǎn)生的初始變形值最小，呈明顯非線性特點(diǎn)。這是因?yàn)樵谥饾u提升載荷大小過程中，試樣要經(jīng)歷一個(gè)限制性剪切試驗(yàn)過程，此過程中將產(chǎn)生明顯的剪切變形;且所受的載荷大小不同時(shí)，試樣內(nèi)部結(jié)構(gòu)發(fā)生的變化也不同，試樣將經(jīng)歷壓密、新微結(jié)構(gòu)產(chǎn)生這一復(fù)雜過程;但由于剪切蠕變試驗(yàn)的不斷進(jìn)行，試樣所處的狀態(tài)不斷調(diào)整，如再受到相同的額外載荷作用時(shí)，其產(chǎn)生的剪切變形也將發(fā)生變化，故呈先減小后增大趨勢;而第二載荷水平作用下產(chǎn)生的初始剪切蠕變值較小，則是由第二載荷水平值的選取決定，而從限制性剪切試驗(yàn)特性曲線可知，第二級載荷大小正處于試樣壓密階段結(jié)束位置。

(2)在各級蠕變載荷施加后，產(chǎn)生初始應(yīng)變的速率隨著各級載荷施加呈現(xiàn)出先減小后增加的規(guī)律，但以第二級載荷施加時(shí)產(chǎn)生的初始變形速率最小，如圖5 所示。這是因?yàn)閷τ谙嗤瑮l件下的同一巖樣，在受到相同增量載荷作用時(shí)產(chǎn)生的變形速率大小將取決于試樣內(nèi)孔隙、裂隙數(shù)量和這些微結(jié)構(gòu)的尺度，而隨著剪切蠕變試驗(yàn)的不斷進(jìn)行，試樣的孔隙率和其內(nèi)微結(jié)構(gòu)的尺度也將經(jīng)歷一個(gè)先大后小再大的過程，而各級載荷水平的選取又處于試樣不同的狀態(tài)點(diǎn)，故導(dǎo)致初始應(yīng)變的產(chǎn)生呈現(xiàn)如此規(guī)律。

圖4 典型的不同大小載荷作用下紅砂巖剪切蠕變特性試驗(yàn)曲線Fig.4 Typical shear creep test characteristic curve of red sandstone under different load

圖5 不同階段的紅砂巖剪切蠕變曲線Fig.5 Shear creep test characteristic curve of red sandstone in different creep step

(3)在各級蠕變載荷施加后，試樣產(chǎn)生明顯的剪切蠕變變形所持續(xù)的時(shí)間和產(chǎn)生的剪切蠕變變形量均呈增加趨勢。第一級載荷施加后基本在5 min 內(nèi)完成明顯剪切蠕變、產(chǎn)生的剪切蠕變變形量約為10×10－4;第二級載荷施加后基本在10 min 內(nèi)完成明顯剪切蠕變、產(chǎn)生的剪切蠕變變形量約為(10 ～15)×10－4;第三級載荷施加后基本在20 ～30 min 內(nèi)完成明顯剪切蠕變、產(chǎn)生的剪切蠕變變形量約為(20 ～30)×10－4;第四級載荷施加后試樣一直有明顯剪切蠕變產(chǎn)生，直至試樣破壞瞬間。這是因?yàn)樵诩羟腥渥冚d荷較小時(shí)，其對試樣內(nèi)部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的影響也較小，即使作用時(shí)間較長，載荷也僅能影響試樣內(nèi)部一些尺度較大的孔隙裂隙結(jié)構(gòu)并導(dǎo)致其緩慢變形而產(chǎn)生剪切蠕變變形;而隨著剪切蠕變試驗(yàn)的持續(xù)進(jìn)行和載荷水平的不斷提高，試樣內(nèi)部將產(chǎn)生新的孔隙、裂隙結(jié)構(gòu)，這將增加剪切蠕變載荷對試樣內(nèi)部結(jié)構(gòu)演化的影響，并在此載荷水平作用期間內(nèi)產(chǎn)生更大的剪切蠕變變形，直至最后發(fā)生失穩(wěn)破壞。

(4)開展系統(tǒng)的試驗(yàn)研究后發(fā)現(xiàn)，紅砂巖試樣在各級剪切蠕變載荷作用下，進(jìn)入穩(wěn)定蠕變階段的蠕變應(yīng)變和累計(jì)蠕變應(yīng)變分別由50 ×10－4增加到110 ×10－4、由60 ×10－4增加到180 ×10－4，2 個(gè)特殊點(diǎn)處剪切蠕變表現(xiàn)出的規(guī)律呈二次曲線特征，如圖6 所示。這說明紅砂巖試樣在經(jīng)歷了不同大小剪切蠕變載荷的長期作用后，其內(nèi)部發(fā)生的變化相對緩和，試樣發(fā)生明顯的破壞失穩(wěn)前其內(nèi)部結(jié)構(gòu)尚沒有出現(xiàn)較大的突發(fā)式調(diào)整。

(5)進(jìn)行系統(tǒng)試驗(yàn)研究后發(fā)現(xiàn)，存在2 個(gè)特殊的臨界剪切蠕變載荷值τ1、τ2，把紅砂巖剪切蠕變分為3 個(gè)類型:肯定不破壞、不一定破壞和肯定破壞，且文中涉及的試驗(yàn)中τ1、τ2應(yīng)滿足以下條件:22.97 MPa＜τ1≤28.71 MPa、τ2＞28.71 MPa。當(dāng)試樣受到的剪切蠕變載荷小于τ1時(shí)，即使作用時(shí)間很長試樣也不會(huì)發(fā)生失穩(wěn)破壞;而試樣受到的剪切蠕變載荷大于τ2時(shí)，巖石試樣一定能夠在剪切蠕變載荷作用下發(fā)生失穩(wěn)破壞;當(dāng)剪切蠕變載荷值介于二者之間時(shí)，試樣將可能在剪切蠕變載荷的長期作用下發(fā)生失穩(wěn)破壞，發(fā)生破壞所需要的時(shí)間將取決于載荷大小、外界條件和試樣所受的應(yīng)力過程。

圖6 各階段特殊點(diǎn)剪切蠕變應(yīng)變值Fig.6 Value of shear creep of special points in different creep step

(6)在各級剪切蠕變載荷作用下，紅砂巖試樣內(nèi)部及表面均會(huì)產(chǎn)生新的微結(jié)構(gòu)，明顯的裂紋多產(chǎn)生于試樣剪切應(yīng)力作用線附近，裂紋尺度的發(fā)育程度將由剪切蠕變載荷的大小決定。這可能是因?yàn)殡m然所采用的紅砂巖試樣的孔隙率為5%左右，但試樣在剪切蠕變載荷作用下可發(fā)生的彈性剪切變形較小，在不大的載荷作用下，特別是剪切蠕變載荷作用下，彈性剪切變形在第一階段剪切蠕變過程中就已經(jīng)充分完成，并發(fā)生了部分塑性變形，導(dǎo)致有細(xì)微的裂紋出現(xiàn)。試樣在剪切蠕變載荷作用下，通過1 000 倍顯微鏡觀測時(shí)試樣內(nèi)微裂紋發(fā)展情況如圖7 所示。

(7)在剪切蠕變載荷作用下，紅砂巖試樣的破壞類型表現(xiàn)為漸進(jìn)式與突發(fā)式的結(jié)合。在剪切蠕變載荷作用前期，紅砂巖試樣內(nèi)部不斷變化，表現(xiàn)為試樣的變形和試樣表面微裂紋的出現(xiàn);隨著載荷的增大和作用時(shí)間的延長，新的微裂紋開始發(fā)育、發(fā)展，帶動(dòng)裂紋周邊也出現(xiàn)明顯的次生裂紋并進(jìn)一步貫通，最終形成主破裂面，導(dǎo)致試樣發(fā)生突發(fā)式失穩(wěn)破壞并發(fā)出較大的斷裂聲響。紅砂巖破壞類型如圖8 所示。

(8)在剪切蠕變載荷作用下，紅砂巖試樣發(fā)生剪切破壞時(shí)的破裂面并非平直剪切面，而多數(shù)呈有彎曲波浪形曲面形式，如圖8 所示。這一曲面形式恰與邊坡發(fā)生滑移失穩(wěn)時(shí)的滑移面形式基本一致。

圖7 剪切蠕變試樣裂紋演化過程(1 000 倍)Fig.7 Evolution of Crack in process of shear creep red sandstone(1 ×103)

圖8 紅砂巖剪切蠕變破壞形式Fig.8 Shear creep fracture models of red sandstone

3 對邊坡失穩(wěn)現(xiàn)象的解釋

系統(tǒng)的試驗(yàn)研究所得主要結(jié)論是否可以用來解釋邊坡體失穩(wěn)破壞前主要現(xiàn)象和失穩(wěn)破壞的誘因與機(jī)理，將決定紅砂巖剪切蠕變力學(xué)模型是否可以恰當(dāng)?shù)谋碚鬟吰率Х€(wěn)這一科學(xué)問題。故嘗試著用試驗(yàn)研究所得結(jié)論解釋一些邊坡發(fā)生失穩(wěn)時(shí)的現(xiàn)象，并歸納誘發(fā)邊坡失穩(wěn)的機(jī)理。

(1)一些邊坡發(fā)生的失穩(wěn)主要受控于時(shí)間因素。剪切蠕變作用下的紅砂巖，其產(chǎn)生的剪切蠕變變形主要由初始剪切應(yīng)變和剪切蠕變應(yīng)變組成，恒定應(yīng)力條件對外界的影響是由作用時(shí)間導(dǎo)致的，試樣是否會(huì)發(fā)生破壞，將取決于試樣在各級剪切蠕變載荷作用下發(fā)生的內(nèi)部結(jié)構(gòu)變化的積累量;隨著受到的剪切蠕變載荷與τ1、τ2大小關(guān)系的不同，作用時(shí)間對試樣破壞的控制作用也不同。這正可以解釋部分邊坡發(fā)生失穩(wěn)受控于時(shí)間因素這一點(diǎn)，即外界條件基本恒定條件下，時(shí)間因素將成為導(dǎo)致邊坡發(fā)生失穩(wěn)的主控因素。

(2)邊坡體產(chǎn)生一定變形后仍可穩(wěn)定運(yùn)行。盡管在不同大小的載荷下紅砂巖試樣均產(chǎn)生了明顯的剪切蠕變變形，但只要此載荷水平小于某一值，盡管作用時(shí)間延長試樣仍能保持穩(wěn)定并不斷發(fā)生剪切蠕變變形，只要滿足外界條件不變且受到的剪切蠕變載荷小于τ2。這可以很好地解釋有些邊坡體滑移變形達(dá)到一定程度后，只要外界條件不發(fā)生變化，其仍能保持安全穩(wěn)定運(yùn)行這一現(xiàn)象。

(3)穩(wěn)定邊坡體的運(yùn)動(dòng)過程基本分為2 個(gè)階段，快速變形階段和趨于穩(wěn)定階段，僅在邊坡失穩(wěn)發(fā)生瞬間存在急劇滑移階段。在剪切蠕變載荷水平作用下，紅砂巖試樣均經(jīng)歷了快速剪切蠕變和穩(wěn)定剪切蠕變2 個(gè)階段;而當(dāng)載荷水平大于τ2時(shí)，紅砂巖試樣可能繼續(xù)變形直至發(fā)生失穩(wěn)破壞。這可以用來解釋人工邊坡形成后先是快速變形、而后趨于穩(wěn)定的現(xiàn)象;若所受載荷水平大于τ2或者外界條件發(fā)生了變化，邊坡則將發(fā)生失穩(wěn)。

(4)外界條件變化后穩(wěn)定的邊坡體將繼續(xù)發(fā)生運(yùn)動(dòng)，甚至失穩(wěn)。盡管在不同載荷作用下，紅砂巖試樣產(chǎn)生了明顯的剪切蠕變變形，但只要此載荷值小于τ1，剪切蠕變變形達(dá)到一定值后就不會(huì)繼續(xù)發(fā)展;如再提高剪切蠕變載荷水平，又將重復(fù)產(chǎn)生上述過程，直至載荷值大于τ2。這可以很好地解釋邊坡(特別是人工開挖形成的邊坡)發(fā)生一定數(shù)量變形后又趨于穩(wěn)定的現(xiàn)象，而外界條件如在此時(shí)發(fā)生變化，則邊坡體可能繼續(xù)產(chǎn)生變形，而其是否發(fā)生失穩(wěn)則取決于外界條件變化的程度。

(5)邊坡發(fā)生滑移時(shí)滑移帶附近具有豐富結(jié)構(gòu)，且這些結(jié)構(gòu)是在一個(gè)緩慢過程中積累形成的。紅砂巖受到剪切蠕變載荷作用時(shí)，試樣在剪切應(yīng)力作用線附近將產(chǎn)生明顯的微結(jié)構(gòu)發(fā)育區(qū)域，包括主裂紋和次生微裂紋，且隨著試驗(yàn)的進(jìn)行最終形成宏觀主裂紋，從而導(dǎo)致試樣失穩(wěn)破壞，如圖7 所示。這正可以解釋邊坡滑移時(shí)滑移帶內(nèi)形成的豐富結(jié)構(gòu)和主滑移面的形成原因。

(6)邊坡失穩(wěn)滑移多為剪切滑移，滑移面的剪切痕跡明顯，滑移面多為非平直剪切面。試驗(yàn)研究中，紅砂巖試樣受到剪切蠕變載荷作用，逐漸產(chǎn)生剪切蠕變變形，當(dāng)此變形積累到一定數(shù)量后，試樣內(nèi)部將形成一個(gè)以次生細(xì)微裂紋為主的剪切帶，如圖7(b)所示。該剪切帶在上覆剪切蠕變載荷的繼續(xù)作用下將不斷發(fā)展，直至形成試樣的主控剪切破裂面，并導(dǎo)致試樣的剪切失穩(wěn)破壞，如圖7、圖8 所示。這一過程與邊坡內(nèi)形成滑移面的過程非常相似，且形式均為非平直剪切面。

(7)邊坡穩(wěn)定性的演化過程。在較小的剪切蠕變載荷作用下，盡管作用時(shí)間較長，紅砂巖試樣僅產(chǎn)生較大剪切蠕變變形，但不發(fā)生失穩(wěn)破壞，即滿足剪切蠕變載荷值小于τ1;而繼續(xù)增加剪切蠕變載荷時(shí)，試樣將重復(fù)上述變形過程，直至受到的剪切蠕變載荷大于τ2時(shí)，試樣發(fā)生剪切蠕變失穩(wěn)破壞。不斷增加的剪切蠕變載荷，可近似等效為邊坡外界條件的變化，而這一改變則可能就是邊坡發(fā)生失穩(wěn)滑移的最直接誘因，而邊坡潛在滑移帶內(nèi)巖石發(fā)生的剪切蠕變過程則是其孕育、發(fā)展的過程。

4 結(jié) 論

(1)不同載荷作用下紅砂巖試樣發(fā)生剪切蠕變時(shí)，剪切蠕變變形均包括初始剪切蠕變階段、穩(wěn)定剪切蠕變階段，而加速剪切蠕變階段是否存在決定于剪切蠕變載荷與特殊值τ2的關(guān)系;試樣產(chǎn)生的累計(jì)剪切蠕變變形量隨剪切蠕變載荷的增加呈增加趨勢。

(2)不同載荷作用下的紅砂巖試樣剪切蠕變過程中，存在2 個(gè)特殊的臨界剪切蠕變載荷值τ1、τ2，將紅砂巖剪切蠕變類型分為3 種，即肯定不破壞、不一定破壞和肯定破壞。

(3)不同載荷作用下的紅砂巖試樣剪切蠕變過程中，隨載荷的增加進(jìn)入穩(wěn)定剪切蠕變階段和最大剪切蠕變變形2 個(gè)特殊點(diǎn)處產(chǎn)生的剪切蠕變變形呈逐漸增加趨勢。

(4)不同載荷作用下紅砂巖試樣剪切蠕變過程中，紅砂巖試樣的破壞帶形成過程表現(xiàn)為漸進(jìn)式，破壞過程表現(xiàn)為漸進(jìn)式與突發(fā)式結(jié)合，破裂面附近區(qū)域?yàn)榱鸭y結(jié)構(gòu)豐富區(qū)，破裂面并非平直剪切面。

(5)巖石的剪切蠕變力學(xué)模型可以用來解釋邊坡發(fā)生失穩(wěn)時(shí)的多種現(xiàn)象，邊坡潛在滑移帶內(nèi)巖石發(fā)生的剪切蠕變則是邊坡發(fā)生失穩(wěn)的內(nèi)在誘因。

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