陶粒最大粒徑和顆粒級配對低強(qiáng)泵送陶?；炷恋挠绊?/h1>
2015-03-23 01:13:34王春芳王濤屈磊唐德波
江蘇建材 2015年4期
王春芳，王濤，屈磊，唐德波
（江蘇城科建設(shè)發(fā)展有限公司， 江蘇 鎮(zhèn)江 212004）
0 引言
陶?；炷潦怯赡z凝材料和輕骨料配制而成，具有密度小、保溫隔熱、耐火性好、抗震性好、吸水率低、抗凍性好、抗?jié)B性好、抗堿集料反應(yīng)能力強(qiáng)及適應(yīng)性能高等優(yōu)點(diǎn)。 用作輕骨料的陶粒是以粘土、泥巖、煤矸石、粉煤灰等為主要原料，經(jīng)加工廠粉碎成?；蚍勰コ汕?，再燒脹而成的人造骨料，密度小于水，為510～600 kg/m3，它是一種具有緊硬外殼，表面有一層隔水保氣的釉層，內(nèi)部具有封閉微孔結(jié)構(gòu)的多孔陶質(zhì)粒狀物，具有體輕、強(qiáng)度高、隔音、保溫、耐火、耐化學(xué)侵蝕、抗凍優(yōu)良性能。 陶粒表觀密度小、總表面積大、易于吸水等特點(diǎn)決定了陶粒混凝土拌合物的流動范圍比較窄，因?yàn)榱鲃佣冗^大則輕骨料上浮、離析，流動度過小則振搗困難。 流動度主要決定因素為用水量，與普通混凝土不同，陶粒混凝土的用水量分為附加用水量和凈用水量兩部分，其中附加用水量為陶粒1 h吸水量。
影響陶?；炷翉?qiáng)度的因素有很多， 如陶粒強(qiáng)度、水灰比及砂率等，陶粒本身的強(qiáng)度不高，陶粒用量大則陶?；炷翉?qiáng)度損失大， 其表觀密度越??；適當(dāng)增加水泥用量會提高混凝土強(qiáng)度；適宜的砂率也能保證陶粒混凝土的和易性、 可泵性、流動性和干容重等。本文就輕骨料的最大粒徑和顆粒級配對低強(qiáng)的泵送陶?；炷吝M(jìn)行了研究和分析。
1 原材料的選用
原材料選用的原則為就近擇優(yōu)。
水泥：鎮(zhèn)江鶴林水泥廠生產(chǎn)，符合《通用硅酸鹽水泥》（GB 175-2007）P·O 42.5級水泥標(biāo)準(zhǔn)；粉煤灰：鎮(zhèn)江諫壁電廠生產(chǎn)，符合《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》（GB/T 1596-2005）I級灰標(biāo)準(zhǔn)；外加劑：江蘇博特新材料有限公司生產(chǎn)的JM-10（緩凝、泵送）混凝土高效減水劑，減水率18.1%；普通砂為鄱陽湖中砂，堆積密度在1 260 kg/m3，細(xì)度模數(shù)為2.4，含水率為3.2%，含泥量為0.3%，級配區(qū)屬于II區(qū)；陶砂：江蘇建華陶粒有限公司生產(chǎn)， 堆積密度在400 kg/m3，細(xì)度模數(shù)為3.4，1 h吸水率為12%， 含泥量為0.3%，級配區(qū)屬于Ⅰ區(qū)，筒壓強(qiáng)度為2.1 MPa；陶粒：江蘇建華陶粒有限公司生產(chǎn)的輕質(zhì)骨料，碎石型陶粒的堆積密度為460 kg/m3，筒壓強(qiáng)度為3.0 MPa，1 h吸水率為9%；圓型陶粒的堆積密度根據(jù)級配的不同，范圍在360～420 kg/m3之間，筒壓強(qiáng)度為2.5 MPa，1 h吸水率為10%。
2 試驗(yàn)配合比設(shè)計(jì)
陶?；炷恋呐浜媳仍O(shè)計(jì)主要應(yīng)滿足抗壓強(qiáng)度、密度和坍落度的要求，以節(jié)約膠凝材料為原則，必要時還需要符合混凝土性能（如彈性模量、導(dǎo)熱系數(shù)和線性收縮率）的特殊要求，考慮《輕集料混凝土技術(shù)規(guī)程》（JGJ 51-2002） 標(biāo)準(zhǔn)中水泥強(qiáng)度等級和用量、砂率、水灰比為重要的設(shè)計(jì)參數(shù)。
輕骨料混凝土配合比設(shè)計(jì)有絕對體積法和松散體積法，輕骨料混凝土分為砂輕混凝土、次輕混凝土和全輕混凝土3種。 本項(xiàng)目主要采用砂輕陶粒混凝土松散體積計(jì)算，是指普通砂或部分陶砂作細(xì)骨料配制而成的輕骨料混凝土。
根據(jù)《輕集料混凝土技術(shù)規(guī)程》（JGJ 51-2002）標(biāo)準(zhǔn)， 陶?；炷恋脑嚺浒磃cu,e≥fcu,k+1.645σ確定，本實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)的是LC20輕骨料混凝土，σ取5.0；根據(jù)陶?；炷翉?qiáng)度等級和陶粒的密度等級，適合水泥用量，標(biāo)準(zhǔn)中提及關(guān)于水泥的標(biāo)準(zhǔn)，為P·O 32.5級水泥， 本研究采用P·O 42.5級水泥是基于對低強(qiáng)陶?；炷量?cè)葜氐目紤]；試驗(yàn)對象為低強(qiáng)泵送陶粒混凝土，因此擴(kuò)展度控制在400～550 mm，坍落度在150～200 mm，凈用水量控制在220～230 kg/m3；選取松散體積砂率后，確定粗細(xì)骨料的總體積。
陶?；炷涟韬衔镆追謱?、離析，本實(shí)驗(yàn)基于大量的試配及檢驗(yàn)， 綜合分析LC20陶?；炷涟韬衔锏姆謱佣?、坍落度、擴(kuò)展度、流動性后確定陶砂的替代率為9%，砂率為43%，碎石型陶粒的摻量為10%，粉煤灰替代率為15%，總水灰比為0.52，具體配合比如表1所示。
試驗(yàn)所用圓型陶粒滿足《輕集料及其試驗(yàn)方法第1部分：輕集料》（GB/T 17431.1-2010）和《輕集料及其試驗(yàn)方法 第2部分： 輕集料試驗(yàn)方法》（GB/T 17431.1-2010） 對粗細(xì)混合輕集料的要求，2.36 mm篩上累計(jì)篩余為58%～62%， 篩除2.36 mm以下顆粒后，2.36 mm篩上的顆粒級配滿足公稱粒徑5～10 mm的顆粒級配的要求，其最大粒徑和其作為粗骨料制作的混凝土編號如表2所示。
表1 LC20 的配合比
表2 用于制作LC20 混凝土使用的陶粒的最大粒徑
3 LC20陶?；炷列阅芊治?/h2>
按照《普通混凝土拌和物性能試驗(yàn)方法》（GB/T 50080-2002）、《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法》（GB/T 50081-2002） 和《輕骨料混凝土技術(shù)規(guī)程》（JGJ 51-2002）的要求進(jìn)行陶粒混凝土拌合物性能檢驗(yàn)和試塊力學(xué)性能檢驗(yàn)。
3.1 陶粒最大粒徑對陶粒混凝土工作性能的影響
由于陶粒密度小，很容易上浮，使得上層拌合物中陶粒較多， 而下層拌合物中陶粒含量相對較少。 本實(shí)驗(yàn)參考丁建彤、丁慶軍等提出的分層度的概念，即用振搗后上下層拌合物中陶粒質(zhì)量的差異來表示陶粒在振搗過程中的運(yùn)動情況， 分層度越低，表示拌合物的勻質(zhì)性越好，說明拌合物的抗分層、抗離析性能越好。 試驗(yàn)時采用的分層度試驗(yàn)設(shè)備為高度100 mm×3的鋼模， 將混凝土拌合物裝入后振搗，分別取出上、下層拌合物，先裝入3 L的圓柱體鋼筒內(nèi)測出質(zhì)量，從而求出拌合物的濕表觀密度，然后再裝入篩孔尺寸為4.75 mm的鋼篩，用水沖刷干凈，挑出拌合物中的陶粒，烘干后分別測量上、下層拌合物中陶粒的質(zhì)量。
拌合物密度分層度=2×（ρu-ρl）/(ρu+ρl)×100%式中：ρu、ρl分別為上、下層拌合物濕表觀密度，kg/m3。
粗 集 料 質(zhì) 量 分 層 度=2×（gu-gl）/(gu+gl)×100%式中：gu、gl分別為上、 下層拌合物內(nèi)粒徑大于5 mm烘干后的陶粒質(zhì)量，kg。
從圖1、圖2中可以看出，隨著陶粒最大粒徑的增大，陶?；炷撂涠葴p小、擴(kuò)展度減小、分層度則呈增大的趨勢，而且陶?；炷涟韬衔锏暮鸵仔砸搽S之變化，陶粒最大粒徑不小于10 mm且不大于20 mm時比較好。 分析原因?yàn)椋禾樟Ｗ畲罅叫∮?0 mm時，陶粒小，膠凝材料對其的包裹力相對較大，使得拌合物的分層度相對較小，且此時小粒徑的陶粒所占比重大，使拌合物相對比較均勻，但陶粒粒徑小則骨料總體比表面積變大，消耗的膠凝材料變多；陶粒最大粒徑大于10 mm時，隨著其最大粒徑的增大，分層度逐漸變大，主要是小密度的陶粒外層光滑的釉層所致，在陶粒太大時會出現(xiàn)包裹性差的情況；在陶粒最大粒徑為10 mm時拌合物分層度出現(xiàn)最低值，因?yàn)榇藭r小粒徑的陶粒比重相對較大，與中等粒徑的陶?；旌?，顆粒級配方面滿足分層度降低的條件，但是此時的分層度與陶粒最大粒徑為16 mm和20 mm時分層度相差不足1%，在整體考慮時可相對忽視此差異。
圖1 陶粒最大粒徑對陶粒混凝土坍落度和擴(kuò)展度的影響
圖2 陶粒最大粒徑對陶?；炷练謱佣鹊挠绊?/p>
3.2 陶粒最大粒徑對陶粒混凝土力學(xué)性能的影響
從圖3、圖4可以看出，隨著陶粒最大粒徑的增大，陶?；炷?8 d強(qiáng)度呈先增大后降低的趨勢，在最大粒徑16 mm時的強(qiáng)度最高。 造成這種結(jié)果的原因?yàn)椋禾樟Ａ皆酱?，其?nèi)部缺陷的幾率就高，陶粒粒徑越小，則骨料整體比表面積就大，空隙率就大，用于包裹和潤濕其的膠凝材料就要多，要達(dá)到良好的流動度就要消耗更多的膠凝材料，這就在用水量上有高要求。 但是因?yàn)樘樟１人p上浮，陶粒與水泥砂漿很容易分離造成堵管，所以要應(yīng)盡量減少混凝土的用水量，盡量選用合理的混凝土坍落度。 另外，對顆粒級配優(yōu)劣的評價主要有3種通用的理論：①最大密度理論，即孔隙率最小、密度最大；②表面積理論，其認(rèn)為骨料表面積越小，用來包裹其表面的水泥漿用量越少；③粒子干涉理論，即上一級骨料的間距恰好等于下一級骨料的粒徑，下一級骨料填充期間卻不會干涉上一級。 通過對實(shí)驗(yàn)結(jié)果的分析， 我們可以認(rèn)為在最大粒徑16 mm時的顆粒級配相對較優(yōu)，此時的陶粒混凝土孔隙率最低，作為骨料的陶粒對包裹其的膠凝材料需求量在合適的范圍內(nèi)，不同粒徑的陶粒相互填充而干涉最少。
圖3 陶粒最大粒徑對陶?；炷?8 d 強(qiáng)度的影響
圖4 陶粒最大粒徑不同時陶粒砼的狀態(tài)示意圖
4 結(jié)論
綜上所述，陶粒最大粒徑和顆粒級配對低強(qiáng)泵送陶?；炷恋挠绊懯潜容^大的。就本實(shí)驗(yàn)所研究的LC20泵送陶?；炷炼?， 選用的圓型陶粒的最大粒徑為16 mm時， 可以很好地解決強(qiáng)度與密度、強(qiáng)度與擴(kuò)展度之間的關(guān)系，其拌合物和易性最好，施工性能最好，強(qiáng)度滿足fcu,e≥fcu,k+1.645δ。
[1]胡曙光, 王發(fā)洲. 輕集料混凝土[M]. 北京: 化學(xué)工業(yè)出版社, 2006.
[2] 丁建彤, 郭玉順, 木村熏. 結(jié)構(gòu)輕集料混凝土的現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢[J].混凝土, 2000, 134(9): 23-26.
[3]丁建彤, 李渝軍. 泵送高強(qiáng)輕骨料混凝土的抗離析性能試驗(yàn)研究[J]. 混凝土, 2005, (3): 42-45.
[4]丁慶軍, 張勇, 王發(fā)洲，等. 高強(qiáng)輕集料混凝土分層離析控制技術(shù)的研究[J]. 武漢大學(xué)學(xué)報(bào), 2002,35(3): 59-62.
[5]Stock， A. F.， Hannant， et al. The effect of aggregate concentration upon the strength and modulus of e-lasticity of concrete [J]. Magazine of Concrete Research，1979(31):109,225-234.
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王春芳，王濤，屈磊，唐德波
（江蘇城科建設(shè)發(fā)展有限公司， 江蘇 鎮(zhèn)江 212004）
0 引言
陶?；炷潦怯赡z凝材料和輕骨料配制而成，具有密度小、保溫隔熱、耐火性好、抗震性好、吸水率低、抗凍性好、抗?jié)B性好、抗堿集料反應(yīng)能力強(qiáng)及適應(yīng)性能高等優(yōu)點(diǎn)。 用作輕骨料的陶粒是以粘土、泥巖、煤矸石、粉煤灰等為主要原料，經(jīng)加工廠粉碎成?；蚍勰コ汕?，再燒脹而成的人造骨料，密度小于水，為510～600 kg/m3，它是一種具有緊硬外殼，表面有一層隔水保氣的釉層，內(nèi)部具有封閉微孔結(jié)構(gòu)的多孔陶質(zhì)粒狀物，具有體輕、強(qiáng)度高、隔音、保溫、耐火、耐化學(xué)侵蝕、抗凍優(yōu)良性能。 陶粒表觀密度小、總表面積大、易于吸水等特點(diǎn)決定了陶粒混凝土拌合物的流動范圍比較窄，因?yàn)榱鲃佣冗^大則輕骨料上浮、離析，流動度過小則振搗困難。 流動度主要決定因素為用水量，與普通混凝土不同，陶粒混凝土的用水量分為附加用水量和凈用水量兩部分，其中附加用水量為陶粒1 h吸水量。
影響陶?；炷翉?qiáng)度的因素有很多， 如陶粒強(qiáng)度、水灰比及砂率等，陶粒本身的強(qiáng)度不高，陶粒用量大則陶?；炷翉?qiáng)度損失大， 其表觀密度越??；適當(dāng)增加水泥用量會提高混凝土強(qiáng)度；適宜的砂率也能保證陶粒混凝土的和易性、 可泵性、流動性和干容重等。本文就輕骨料的最大粒徑和顆粒級配對低強(qiáng)的泵送陶?；炷吝M(jìn)行了研究和分析。
1 原材料的選用
原材料選用的原則為就近擇優(yōu)。
水泥：鎮(zhèn)江鶴林水泥廠生產(chǎn)，符合《通用硅酸鹽水泥》（GB 175-2007）P·O 42.5級水泥標(biāo)準(zhǔn)；粉煤灰：鎮(zhèn)江諫壁電廠生產(chǎn)，符合《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》（GB/T 1596-2005）I級灰標(biāo)準(zhǔn)；外加劑：江蘇博特新材料有限公司生產(chǎn)的JM-10（緩凝、泵送）混凝土高效減水劑，減水率18.1%；普通砂為鄱陽湖中砂，堆積密度在1 260 kg/m3，細(xì)度模數(shù)為2.4，含水率為3.2%，含泥量為0.3%，級配區(qū)屬于II區(qū)；陶砂：江蘇建華陶粒有限公司生產(chǎn)， 堆積密度在400 kg/m3，細(xì)度模數(shù)為3.4，1 h吸水率為12%， 含泥量為0.3%，級配區(qū)屬于Ⅰ區(qū)，筒壓強(qiáng)度為2.1 MPa；陶粒：江蘇建華陶粒有限公司生產(chǎn)的輕質(zhì)骨料，碎石型陶粒的堆積密度為460 kg/m3，筒壓強(qiáng)度為3.0 MPa，1 h吸水率為9%；圓型陶粒的堆積密度根據(jù)級配的不同，范圍在360～420 kg/m3之間，筒壓強(qiáng)度為2.5 MPa，1 h吸水率為10%。
2 試驗(yàn)配合比設(shè)計(jì)
陶?；炷恋呐浜媳仍O(shè)計(jì)主要應(yīng)滿足抗壓強(qiáng)度、密度和坍落度的要求，以節(jié)約膠凝材料為原則，必要時還需要符合混凝土性能（如彈性模量、導(dǎo)熱系數(shù)和線性收縮率）的特殊要求，考慮《輕集料混凝土技術(shù)規(guī)程》（JGJ 51-2002） 標(biāo)準(zhǔn)中水泥強(qiáng)度等級和用量、砂率、水灰比為重要的設(shè)計(jì)參數(shù)。
輕骨料混凝土配合比設(shè)計(jì)有絕對體積法和松散體積法，輕骨料混凝土分為砂輕混凝土、次輕混凝土和全輕混凝土3種。 本項(xiàng)目主要采用砂輕陶粒混凝土松散體積計(jì)算，是指普通砂或部分陶砂作細(xì)骨料配制而成的輕骨料混凝土。
根據(jù)《輕集料混凝土技術(shù)規(guī)程》（JGJ 51-2002）標(biāo)準(zhǔn)， 陶?；炷恋脑嚺浒磃cu,e≥fcu,k+1.645σ確定，本實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)的是LC20輕骨料混凝土，σ取5.0；根據(jù)陶?；炷翉?qiáng)度等級和陶粒的密度等級，適合水泥用量，標(biāo)準(zhǔn)中提及關(guān)于水泥的標(biāo)準(zhǔn)，為P·O 32.5級水泥， 本研究采用P·O 42.5級水泥是基于對低強(qiáng)陶?；炷量?cè)葜氐目紤]；試驗(yàn)對象為低強(qiáng)泵送陶粒混凝土，因此擴(kuò)展度控制在400～550 mm，坍落度在150～200 mm，凈用水量控制在220～230 kg/m3；選取松散體積砂率后，確定粗細(xì)骨料的總體積。
陶?；炷涟韬衔镆追謱?、離析，本實(shí)驗(yàn)基于大量的試配及檢驗(yàn)， 綜合分析LC20陶?；炷涟韬衔锏姆謱佣?、坍落度、擴(kuò)展度、流動性后確定陶砂的替代率為9%，砂率為43%，碎石型陶粒的摻量為10%，粉煤灰替代率為15%，總水灰比為0.52，具體配合比如表1所示。
試驗(yàn)所用圓型陶粒滿足《輕集料及其試驗(yàn)方法第1部分：輕集料》（GB/T 17431.1-2010）和《輕集料及其試驗(yàn)方法 第2部分： 輕集料試驗(yàn)方法》（GB/T 17431.1-2010） 對粗細(xì)混合輕集料的要求，2.36 mm篩上累計(jì)篩余為58%～62%， 篩除2.36 mm以下顆粒后，2.36 mm篩上的顆粒級配滿足公稱粒徑5～10 mm的顆粒級配的要求，其最大粒徑和其作為粗骨料制作的混凝土編號如表2所示。
表1 LC20 的配合比
表2 用于制作LC20 混凝土使用的陶粒的最大粒徑
3 LC20陶?；炷列阅芊治?/h2>
按照《普通混凝土拌和物性能試驗(yàn)方法》（GB/T 50080-2002）、《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法》（GB/T 50081-2002） 和《輕骨料混凝土技術(shù)規(guī)程》（JGJ 51-2002）的要求進(jìn)行陶粒混凝土拌合物性能檢驗(yàn)和試塊力學(xué)性能檢驗(yàn)。
3.1 陶粒最大粒徑對陶粒混凝土工作性能的影響
由于陶粒密度小，很容易上浮，使得上層拌合物中陶粒較多， 而下層拌合物中陶粒含量相對較少。 本實(shí)驗(yàn)參考丁建彤、丁慶軍等提出的分層度的概念，即用振搗后上下層拌合物中陶粒質(zhì)量的差異來表示陶粒在振搗過程中的運(yùn)動情況， 分層度越低，表示拌合物的勻質(zhì)性越好，說明拌合物的抗分層、抗離析性能越好。 試驗(yàn)時采用的分層度試驗(yàn)設(shè)備為高度100 mm×3的鋼模， 將混凝土拌合物裝入后振搗，分別取出上、下層拌合物，先裝入3 L的圓柱體鋼筒內(nèi)測出質(zhì)量，從而求出拌合物的濕表觀密度，然后再裝入篩孔尺寸為4.75 mm的鋼篩，用水沖刷干凈，挑出拌合物中的陶粒，烘干后分別測量上、下層拌合物中陶粒的質(zhì)量。
拌合物密度分層度=2×（ρu-ρl）/(ρu+ρl)×100%式中：ρu、ρl分別為上、下層拌合物濕表觀密度，kg/m3。
粗 集 料 質(zhì) 量 分 層 度=2×（gu-gl）/(gu+gl)×100%式中：gu、gl分別為上、 下層拌合物內(nèi)粒徑大于5 mm烘干后的陶粒質(zhì)量，kg。
從圖1、圖2中可以看出，隨著陶粒最大粒徑的增大，陶?；炷撂涠葴p小、擴(kuò)展度減小、分層度則呈增大的趨勢，而且陶?；炷涟韬衔锏暮鸵仔砸搽S之變化，陶粒最大粒徑不小于10 mm且不大于20 mm時比較好。 分析原因?yàn)椋禾樟Ｗ畲罅叫∮?0 mm時，陶粒小，膠凝材料對其的包裹力相對較大，使得拌合物的分層度相對較小，且此時小粒徑的陶粒所占比重大，使拌合物相對比較均勻，但陶粒粒徑小則骨料總體比表面積變大，消耗的膠凝材料變多；陶粒最大粒徑大于10 mm時，隨著其最大粒徑的增大，分層度逐漸變大，主要是小密度的陶粒外層光滑的釉層所致，在陶粒太大時會出現(xiàn)包裹性差的情況；在陶粒最大粒徑為10 mm時拌合物分層度出現(xiàn)最低值，因?yàn)榇藭r小粒徑的陶粒比重相對較大，與中等粒徑的陶?；旌?，顆粒級配方面滿足分層度降低的條件，但是此時的分層度與陶粒最大粒徑為16 mm和20 mm時分層度相差不足1%，在整體考慮時可相對忽視此差異。
圖1 陶粒最大粒徑對陶粒混凝土坍落度和擴(kuò)展度的影響
圖2 陶粒最大粒徑對陶?；炷练謱佣鹊挠绊?/p>
3.2 陶粒最大粒徑對陶粒混凝土力學(xué)性能的影響
從圖3、圖4可以看出，隨著陶粒最大粒徑的增大，陶?；炷?8 d強(qiáng)度呈先增大后降低的趨勢，在最大粒徑16 mm時的強(qiáng)度最高。 造成這種結(jié)果的原因?yàn)椋禾樟Ａ皆酱?，其?nèi)部缺陷的幾率就高，陶粒粒徑越小，則骨料整體比表面積就大，空隙率就大，用于包裹和潤濕其的膠凝材料就要多，要達(dá)到良好的流動度就要消耗更多的膠凝材料，這就在用水量上有高要求。 但是因?yàn)樘樟１人p上浮，陶粒與水泥砂漿很容易分離造成堵管，所以要應(yīng)盡量減少混凝土的用水量，盡量選用合理的混凝土坍落度。 另外，對顆粒級配優(yōu)劣的評價主要有3種通用的理論：①最大密度理論，即孔隙率最小、密度最大；②表面積理論，其認(rèn)為骨料表面積越小，用來包裹其表面的水泥漿用量越少；③粒子干涉理論，即上一級骨料的間距恰好等于下一級骨料的粒徑，下一級骨料填充期間卻不會干涉上一級。 通過對實(shí)驗(yàn)結(jié)果的分析， 我們可以認(rèn)為在最大粒徑16 mm時的顆粒級配相對較優(yōu)，此時的陶粒混凝土孔隙率最低，作為骨料的陶粒對包裹其的膠凝材料需求量在合適的范圍內(nèi)，不同粒徑的陶粒相互填充而干涉最少。
圖3 陶粒最大粒徑對陶?；炷?8 d 強(qiáng)度的影響
圖4 陶粒最大粒徑不同時陶粒砼的狀態(tài)示意圖
4 結(jié)論
綜上所述，陶粒最大粒徑和顆粒級配對低強(qiáng)泵送陶?；炷恋挠绊懯潜容^大的。就本實(shí)驗(yàn)所研究的LC20泵送陶?；炷炼?， 選用的圓型陶粒的最大粒徑為16 mm時， 可以很好地解決強(qiáng)度與密度、強(qiáng)度與擴(kuò)展度之間的關(guān)系，其拌合物和易性最好，施工性能最好，強(qiáng)度滿足fcu,e≥fcu,k+1.645δ。
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