查鯤鵬， 王高勇，高沖

(1.中電普瑞電力工程有限公司，北京市 102200；2.國網(wǎng)智能電網(wǎng)研究院，北京市 102211)

?

特高壓直流換流閥試驗(yàn)?zāi)芰μ嵘夹g(shù)

查鯤鵬1， 王高勇2，高沖2

(1.中電普瑞電力工程有限公司，北京市 102200；2.國網(wǎng)智能電網(wǎng)研究院，北京市 102211)

為滿足洲際能源互聯(lián)應(yīng)用要求，需要開發(fā)±1 100 kV、6 250 A的特高壓超大容量直流換流閥技術(shù)。針對特高壓超大容量直流換流閥研發(fā)需求，以國家電網(wǎng)公司重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(電力系統(tǒng)電力電子實(shí)驗(yàn)室)現(xiàn)有試驗(yàn)?zāi)芰橐劳校瓿闪嗽囼?yàn)?zāi)芰μ嵘盗屑夹g(shù)研究工作。通過搭建直流及沖擊試驗(yàn)裝置電磁分析模型，研究了裝置表面電場分布特點(diǎn)及場強(qiáng)變化規(guī)律，提出了場強(qiáng)抑制措施，通過優(yōu)化實(shí)驗(yàn)室屏蔽系統(tǒng)和改善屏蔽罩曲率半徑等方法，完成了絕緣試驗(yàn)?zāi)芰μ嵘?。針對換流閥的運(yùn)行試驗(yàn)?zāi)芰Γㄟ^優(yōu)化整流變配置，提升水冷系統(tǒng)參數(shù)，設(shè)計(jì)新型故障電流拓?fù)涞裙ぷ?，使得運(yùn)行試驗(yàn)直流電流試驗(yàn)?zāi)芰μ嵘? 500 A，故障電流試驗(yàn)?zāi)芰μ嵘?0 kA，完成了運(yùn)行試驗(yàn)?zāi)芰μ嵘?。通過試驗(yàn)證明了±1 100 kV、6 250 A等級(jí)換流閥試驗(yàn)?zāi)芰μ嵘恼_性和有效性。

直流換流閥；沖擊裝置；直流裝置；合成回路

0 引 言

為應(yīng)對化石能源大量開發(fā)利用導(dǎo)致的資源緊張、環(huán)境污染、氣候變化等諸多全球性難題，2015年，國家電網(wǎng)公司提出了全球能源互聯(lián)網(wǎng)概念[1-3]。其中的洲際能源互聯(lián)及“一極一道”風(fēng)能、太陽能等清潔能源傳輸均需要大容量遠(yuǎn)距離輸電技術(shù)。特高壓直流輸電技術(shù)以其投資少、輸送距離長、輸送容量大等優(yōu)點(diǎn)將成為必然選擇。

研究表明，現(xiàn)有±800 kV/5 000 A特高壓直流輸電技術(shù)經(jīng)濟(jì)輸送距離不超過2 500 km，但未來洲際互聯(lián)電能輸送距離可能達(dá)到4 000 km，亟待開發(fā)面向洲際互聯(lián)應(yīng)用的電壓達(dá)±1 100 kV、電流達(dá)6 250 A的特高壓超大容量直流輸電技術(shù)。

為支撐全球能源互聯(lián)網(wǎng)建設(shè)，中電普瑞電力工程有限公司開展了±1 100 kV、6 250 A及以上等級(jí)換流閥研制及試驗(yàn)研究工作。

換流閥的型式試驗(yàn)是檢驗(yàn)換流閥設(shè)計(jì)的重要手段，可以驗(yàn)證其絕緣介電特性及閥內(nèi)各部件運(yùn)行性能[4-5]，是支撐換流閥研制的重要基礎(chǔ)和關(guān)鍵技術(shù)。

國家電網(wǎng)公司重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室(電力系統(tǒng)電力電子實(shí)驗(yàn)室)按照滿足±800 kV/5 000 A直流換流閥試驗(yàn)要求進(jìn)行規(guī)劃設(shè)計(jì)，凈空距離和裝置能力都存在著不同程度上的制約。為了避免因工程電氣能力提升而重建新的實(shí)驗(yàn)室導(dǎo)致資源浪費(fèi)，必須研究試驗(yàn)?zāi)芰ι?jí)改造方法，為更高電壓更大容量直流換流閥的研制奠定試驗(yàn)基礎(chǔ)。

1 原有試驗(yàn)?zāi)芰吧?jí)預(yù)期參數(shù)

1.1 升級(jí)前試驗(yàn)?zāi)芰?/p>

電力系統(tǒng)電力電子實(shí)驗(yàn)室(簡稱“實(shí)驗(yàn)室”)具有FACTS、特高壓直流及柔性直流換流閥的型式試驗(yàn)?zāi)芰?。?shí)驗(yàn)室的布置及外觀分別如圖1和圖2，其中運(yùn)行試驗(yàn)區(qū)54 m×27 m × 16 m，絕緣試驗(yàn)區(qū)54 m× 44 m×30 m。實(shí)驗(yàn)室接地電阻0.283Ω，對于100 kHz～100 MHz的信號(hào)屏蔽效率大于55 dB。實(shí)驗(yàn)室已成功完成錦屏—蘇南±800 kV/4 500 A、哈密—鄭州±800 kV/5 000 A、廈門±320 kV/1 000 MW等多個(gè)重大特高壓直流和柔性直流工程換流閥的型式試驗(yàn)。

圖1 高壓實(shí)驗(yàn)室布置

圖2 實(shí)驗(yàn)室外觀

升級(jí)前實(shí)驗(yàn)室特高壓直流換流閥試驗(yàn)設(shè)備及試驗(yàn)?zāi)芰θ绫?所示，可完全滿足±800 kV/5 000 A換流閥試驗(yàn)需求[6-7]。

表1 試驗(yàn)設(shè)備及試驗(yàn)?zāi)芰?/p>

Table 1 Test equipment and capability

1.2 試驗(yàn)升級(jí)預(yù)期參數(shù)

絕緣試驗(yàn)預(yù)期參數(shù)計(jì)算以準(zhǔn)東—皖南±1 100 kV 特高壓直流換流閥技術(shù)規(guī)范為依據(jù)，試驗(yàn)項(xiàng)目及參數(shù)如表2所示[8-9]。

表2 ±1 100 kV電壓等級(jí)絕緣型式試驗(yàn)項(xiàng)目及參數(shù)

Table 2 ±1 100 kV dielectric test items and parameters

運(yùn)行試驗(yàn)預(yù)期參數(shù)計(jì)算以錫盟—泰州6 250 A特高壓直流換流閥技術(shù)規(guī)范為依據(jù)，試驗(yàn)項(xiàng)目及參數(shù)如表3所示。

對比表1～3可知，實(shí)驗(yàn)室運(yùn)行試驗(yàn)裝置的直流電流和故障電流輸出能力無法滿足6 250 A工程需求。絕緣試驗(yàn)裝置輸出能力可滿足±1 100 kV換流閥絕緣試驗(yàn)需求，但絕緣距離、空間尺寸能否滿足絕緣試驗(yàn)要求亟待研究。

2 絕緣試驗(yàn)?zāi)芰μ嵘P(guān)鍵技術(shù)研究

2.1 直流耐壓試驗(yàn)裝置升級(jí)

直流耐壓試驗(yàn)裝置額定電壓為±2 400 kV，體積為9.5×8.3×20.2 m3，頂屏蔽罩距實(shí)驗(yàn)室頂部和周圍墻壁最近距離為8.8 m?？臻g布局是否滿足±1 100 kV特高壓換流閥多重閥單元直流耐壓試驗(yàn)需求，需要結(jié)合理論分析和試驗(yàn)驗(yàn)證共同開展。

表3 6 250 A運(yùn)行型式試驗(yàn)項(xiàng)目及參數(shù)

Table 3 6 250 A operational test items and parameters

本文以ANSYS軟件為工具，建立了空間電場仿真分析模型，如圖3所示，得到了1 795 kV直流電壓下屏蔽罩表面電場分布規(guī)律。裝置最高電場強(qiáng)度約為22 kV/cm，低于空氣擊穿場強(qiáng)30 kV/cm；試驗(yàn)大廳局部尖端的最高場強(qiáng)則超過了30 kV/cm，理論分析認(rèn)為試驗(yàn)大廳無法滿足試驗(yàn)需求[10]。

圖3 直流裝置和試驗(yàn)大廳模型圖

在理論分析基礎(chǔ)之上開展的試驗(yàn)研究結(jié)果表明，在電壓達(dá)到1 842 kV時(shí)裝置對實(shí)驗(yàn)室頂部鋼梁的尖端部位產(chǎn)生了放電，如圖4所示。試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)一步驗(yàn)證了實(shí)驗(yàn)室原有內(nèi)部條件不滿足±1 100 kV特高壓換流閥多重閥直流耐壓試驗(yàn)需求。

因此，結(jié)合理論分析和試驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)果，重新優(yōu)化設(shè)計(jì)了絕緣試驗(yàn)大廳頂部屏蔽系統(tǒng)，改善了直流裝置場強(qiáng)分布，最高場強(qiáng)都限制在30 kV/cm以內(nèi)，升級(jí)后的大廳如圖5所示。

圖4 直流耐壓試驗(yàn)裝置擊穿圖

圖5 升級(jí)后實(shí)驗(yàn)室頂部圖

改造完成后，在試驗(yàn)大廳內(nèi)重復(fù)進(jìn)行了直流耐壓試驗(yàn)，電壓升高至1 900 kV未發(fā)生擊穿等現(xiàn)象，試驗(yàn)大廳升級(jí)后的屏蔽系統(tǒng)可滿足±1 100 kV多重閥直流耐壓試驗(yàn)需求。

2.2 沖擊電壓試驗(yàn)裝置升級(jí)

改造前實(shí)驗(yàn)室沖擊裝置輸出操作沖擊電壓峰值接近2 000 kV時(shí)，沖擊本體屏蔽罩和墻壁之間出現(xiàn)放電，證明原有試驗(yàn)條件不滿足±1 100 kV換流閥多重閥單元操作沖擊試驗(yàn)要求，試驗(yàn)?zāi)芰π枰晟铺岣摺?/p>

沖擊本體和墻壁之間的空氣凈距不小于10m，屬于長空氣間隙。長空氣間隙的放電過程可分為電暈放電、先導(dǎo)放電和主放電3個(gè)階段，若能嚴(yán)格控制屏蔽罩表面電場強(qiáng)度，選取較大的場強(qiáng)裕度，完全抑制屏蔽罩電暈放電，則可以從根本上避免長空氣間隙的擊穿放電[11]。因此，為滿足±1100kV換流閥操作沖擊試驗(yàn)的要求，可以從表面場強(qiáng)控制著手，通過優(yōu)化設(shè)計(jì)閥試驗(yàn)大廳空氣凈距和沖擊本體屏蔽罩結(jié)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)。

沖擊裝置的ANSYS電磁場分析模型如圖6所示，通過水平移動(dòng)沖擊本體實(shí)現(xiàn)空氣凈距優(yōu)化如圖7示。由于屏蔽罩的表面電場是對墻距離(水平距離)和對頂距離(垂直距離)共同決定的，水平距離變化到一定程度后，垂直距離對電場起決定性的作用，僅僅調(diào)整沖擊本體水平位置，對屏蔽罩表面電場不會(huì)帶來大的改善。因此，水平移動(dòng)方案實(shí)際意義不大。

圖6 沖擊試驗(yàn)裝置和試驗(yàn)大廳模型圖

圖7 沖擊本體水平移動(dòng)(俯視圖)

表面曲率優(yōu)化可以通過增加屏蔽罩的半徑實(shí)現(xiàn)，但表面場強(qiáng)隨半徑的變化規(guī)律必須首先通過電磁場數(shù)值計(jì)算獲取，屏蔽罩仿真模型如圖8所示。

圖8 屏蔽罩結(jié)構(gòu)

由仿真可知屏蔽罩骨線半徑r0的增大可有效地減小屏蔽罩表面電場，如圖9所示，選擇合適的屏蔽罩半徑，可將屏蔽罩表面電場控制在既定值以下，從而抑制電暈現(xiàn)象產(chǎn)生，防止空氣間隙擊穿。

本文基于伽遼金邊界元法，從電磁場數(shù)值分析角度，研究了沖擊本體屏蔽罩表面電場強(qiáng)度的變化規(guī)律，比較了增加閥廳空氣凈距和減小屏蔽罩表面曲率對控制屏蔽罩表面電場強(qiáng)度的作用，研究結(jié)果實(shí)現(xiàn)了±1100 kV直流換流閥的操作沖擊試驗(yàn)。

圖9 屏蔽罩電場隨半徑變化規(guī)律

3 運(yùn)行試驗(yàn)?zāi)芰μ嵘P(guān)鍵技術(shù)

3.1 試驗(yàn)回路介紹

運(yùn)行試驗(yàn)裝置采用合成試驗(yàn)原理，電氣原理圖如圖10所示，主要包括高電壓回路、大電流源回路、故障電流源回路和沖擊電壓回路[12]。

圖10 運(yùn)行試驗(yàn)裝置原理拓?fù)鋱D

3.2 升級(jí)方案

為滿足相應(yīng)工程模塊試驗(yàn)需求，并考慮今后直流輸電工程的發(fā)展，直流電流設(shè)備的目標(biāo)電流定為直流7 500 A，故障電流設(shè)備目標(biāo)電流峰值為60 kA。

對直流電流試驗(yàn)設(shè)備進(jìn)行升級(jí)，增大冷卻能力，提升整流變壓器容量，優(yōu)化平波電抗器電感值，在不改變試驗(yàn)原理的情況下實(shí)現(xiàn)7 500 A直流電流的試驗(yàn)?zāi)芰Α?/p>

對故障電流試驗(yàn)?zāi)芰μ嵘姆桨赣?種，一種是在保證電流半波振蕩周期及峰值電流一定的情況下，重新設(shè)計(jì)電容電感值，另一種是在原有振蕩電路的基礎(chǔ)上疊加放電回路以滿足電流峰值要求。

經(jīng)計(jì)算，使用第1種方法，試驗(yàn)回路在與實(shí)際工程電流峰值相等時(shí)，其I2t大于實(shí)際工程的I2t，造成晶閘管結(jié)溫偏高。而第2種方法在與實(shí)際工程電流峰值相等的條件下，其I2t更接近于實(shí)際工程的I2t，見圖11。故本文選用第2種方法對故障電流設(shè)備進(jìn)行升級(jí)改造。其電路拓?fù)淙鐖D10虛線框中所示。

圖11 故障電流原理波形

疊加回路為電容電感振蕩回路，主要工作原理為：t0時(shí)刻觸發(fā)V61，引入故障電流I1；t1時(shí)刻觸發(fā)V71，引入疊加回路的故障電流I2，I1和I2疊加共同作用于試品閥，保證故障電流峰值達(dá)到試驗(yàn)值，試驗(yàn)回路其余觸發(fā)時(shí)序不變。原理圖如圖12所示。

圖12 故障電流原理波形

疊加回路不僅提高了故障電流的峰值，而且提高了試驗(yàn)等效性，滿足了試驗(yàn)要求。

4 試驗(yàn)驗(yàn)證

為驗(yàn)證升級(jí)后的試驗(yàn)裝置是否滿足試驗(yàn)要求，分別對±1 100 kV/5 500 A和±800 kV/6 250 A這2種規(guī)格參數(shù)的換流閥樣機(jī)進(jìn)行了全套絕緣和運(yùn)行型式試驗(yàn)驗(yàn)證。

4.1 ±1 100 kV/5 500 A換流閥試驗(yàn)

±1 100 kV直流換流閥塔為二重閥塔結(jié)構(gòu)，每個(gè)單閥含有5個(gè)模塊。單閥由81個(gè)晶閘管與20臺(tái)飽和電抗器串聯(lián)組成，其中包含3個(gè)冗余晶閘管，閥塔外觀如圖13所示。

圖13 ± 1 100 kV雙重閥塔絕緣試驗(yàn)

±1 100 kV換流閥在實(shí)驗(yàn)室順利通過全套絕緣及運(yùn)行型式試驗(yàn)，多重閥直流耐壓達(dá)1 800 kV，操作沖擊達(dá)2 100 kV，雷電沖擊達(dá)2 350 kV，試驗(yàn)波形如圖14所示，試驗(yàn)過程中未出現(xiàn)閃絡(luò)或擊穿等放電現(xiàn)象，試驗(yàn)順利通過。

圖14 多重閥沖擊試驗(yàn)波形

4.2 ±800 kV/6 250 A換流閥試驗(yàn)

±800 kV/6 250 A換流閥塔為二重閥塔結(jié)構(gòu)，每個(gè)單閥含有4個(gè)模塊，每個(gè)閥模塊由18級(jí)晶閘管與4臺(tái)飽和電抗器串聯(lián)組成，首次應(yīng)用7.2 kV/6 250 A大功率晶閘管，閥模塊外觀如圖15所示。

圖15 6 250A閥模塊外觀

±800 kV/6 250 A閥模塊均按表3要求順利通過了全套運(yùn)行型式試驗(yàn)，其中典型的最大持續(xù)運(yùn)行負(fù)載試驗(yàn)和故障電流試驗(yàn)波形如圖16、17所示。

圖16 最大持續(xù)運(yùn)行負(fù)載試驗(yàn)電流電壓波形

圖17 故障電流源電壓電流波形

5 結(jié) 論

本文針對±1 100 kV/5 500 A和±800 kV/6 250 A特高壓直流換流閥，完成了絕緣和運(yùn)行試驗(yàn)?zāi)芰μ嵘募夹g(shù)研究、實(shí)施和驗(yàn)證工作，順利完成了2種規(guī)格換流閥的全部型式試驗(yàn)，結(jié)果表明：

(1)通過對優(yōu)化實(shí)驗(yàn)室屏蔽系統(tǒng)和改善屏蔽罩曲率半徑，提升了直流試驗(yàn)裝置和沖擊試驗(yàn)裝置的試驗(yàn)?zāi)芰Γ?jí)后的試驗(yàn)裝置可滿足±1 100 kV換流閥絕緣試驗(yàn)需求；

(2)采用新型的故障電流拓?fù)?，完成了運(yùn)行試驗(yàn)裝置升級(jí)，額定直流電流達(dá)到7 500 A，故障電流峰值達(dá)到60 kA，升級(jí)后試驗(yàn)裝置滿足6 250 A換流閥運(yùn)行型式試驗(yàn)需求；

(3)±1 100 kV/5 500 A和±800 kV/6 250 A換流閥順利通過全部型式試驗(yàn)，進(jìn)一步驗(yàn)證了試驗(yàn)?zāi)芰μ嵘恼_性和有效性。

在54m×44 m× 30m的空間內(nèi)，完成了±1 100 kV特高壓換流閥的絕緣試驗(yàn)?zāi)芰ι?jí)實(shí)現(xiàn)工作，使得電力系統(tǒng)電力電子實(shí)驗(yàn)室成為世界上占地面積最小，試驗(yàn)功能最高的換流閥實(shí)驗(yàn)室，為±1 100 kV/5 500 A和±800 kV/6 250 A特高壓直流工程順利實(shí)施奠定了良好基礎(chǔ)。

[1] 劉振亞.全球能源互聯(lián)網(wǎng)[M].北京：中國電力出版社，2015.

[2] Stewart T.未來能源將在洲際互聯(lián)[J]. 能源評(píng)論，2013，3(3)：80-83.

[3] 楊青. 如何構(gòu)建全球能源互聯(lián)網(wǎng)[J]. 能源評(píng)論，2014，9(9)：22-27.

[4] GB/T 20990.1—2007 高壓直流輸電晶閘管閥 第一部分：電氣試驗(yàn)[S].

[5] IEC 60700—1 Thyristor valves for high voltage direct current (HVDC) power transmission，Part 1：Electrical Testing[S].

[6] 査鯤鵬，溫家良，王高勇，等.靈寶擴(kuò)建工程6英寸換流閥的設(shè)計(jì)和試驗(yàn)[J].電網(wǎng)技術(shù)，2010，34(12)：136-141. Zha Kunpeng，Wen Jialiang，Wang Gaoyong，et al.Design and type test of 6-inch valve for Lingbao II project [J].Power System Technology，2010，34(12)：136-141.

[7] 查鯤鵬，溫家良，高沖，等.特高壓直流換流閥試驗(yàn)?zāi)芰ㄔO(shè)[C]//北京：2009特高壓輸電技術(shù)國際會(huì)議，2009.

[8] 曹均正，湯廣福，王高勇，等. ±1 100 kV特高壓直流輸電換流閥研制及型式試驗(yàn)[J]. 南方電網(wǎng)技術(shù)，2012，6(6)：67-71. Cao Junzheng，Tang Guangfu，Wang Gaoyong，et al.The development and type test of converter valve for ±1 100 kV UHVDC transmission [J].South Power System Technology，2012，6(6)：67-71.

[9] Xu Weihua，Cao Junzheng，Wei Xiaoguang，et al.The development and type test of ±1 100 kV/5 000 A UHVDC valve [C]//APPEEC，2012.

[10] 査鯤鵬，劉遠(yuǎn)，王高勇，等. ±1 100 kV特高壓換流閥直流耐壓試驗(yàn)方法研究 [J]. 電工技術(shù)學(xué)報(bào)，2013，28(1)：88-93. Zha Kunpeng，Liu Yuan，Wang Gaoyong，et al.Study of DC test method of ±1 100 kV UHVDC valve[J].Transactions of China Electrotechnical Society，2013，28(1)：88-93.

[11] 劉士利，魏曉光，曹均正，等. ±1 100 kV特高壓直流換流閥沖擊電壓試驗(yàn)?zāi)芰ρ芯?[J]. 中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2013，33(28)：161-167. Liu Shili，Wei Xiaoguang，Cao Junzheng，et al.Study on the impulse test capability of ±1 100 kV UHVDC converter valve [J].Proceedings CSEE，2013，33(28)：161-167.

[12] GAO C, ZHA K P, TANG G F, et al. Upgrade test capability for ±800 kV/6 250 A and ±1 100 kV/5 454 A UHVDC valve[C]// POWERCON,2014.

(編輯：劉文瑩)

Upgrading Technology of UHVDC Converter Valve Test Capability

ZHA Kunpeng1, WANG Gaoyong2, GAO Chong2

(1. C-EPRI Electric Power Engineering Co., Ltd., Beijing 102200, China; 2. State Grid Smart Grid Research Institute, Beijing 102211, China)

To meet the requirements of the intercontinental energy interconnection application, it is needed to develop the ±1 100 kV and 6 250 A ultra-large capacity UHVDC converter valve technology. Based on the existing test capability of China State Grid Corp Key Laboratory (Power System Power Electronics Laboratory), this paper studied the upgrading technologies of test capability, according to the research and development needs of the ultra-large capacity UHVDC converter valve. Through constructing the electromagnetic analysis models of DC and impacting equipment, this paper studied the electric field distribution characteristics and field intensity variation law on the equipment surface; proposed suppression measures for field strength; and completed the promotion of insulation test capability through the methods of optimizing laboratory shielding system, improving the curvature radius of shielding case, etc. According to the running test capability of converter valve, through the works of optimizing rectifier transformer, upgrading water-cooling systems’ parameters and the topology design of new fault current, the DC current test capability of operation test reached 7500 A, and the fault current test capability reached 60 kA, which completed the promotion of operation test capability. Finally, the test proved the correctness and effectiveness of ±1 100 kV and 6 250 A converter valve test capability.

DC converter valve; impacting equipment; DC equipment; synthetic circuit

國家電網(wǎng)公司科技項(xiàng)目(±1 100 kV特高壓直流換流閥產(chǎn)品化研制)。

TM 72

A

1000-7229(2015)09-0062-07

10.3969/j.issn.1000-7229.2015.09.010

2015-06-13

2015-07-31

查鯤鵬(1977)，男，博士，教高，主要從事直流輸電技術(shù)、高電壓技術(shù)、大功率電力電子技術(shù)方面的研究工作；

王高勇(1983)，男，碩士，高工，主要從事直流換流閥設(shè)計(jì)及試驗(yàn)技術(shù)方面的研究工作；

高沖(1982)，男，博士，高工，主要從事常規(guī)及柔性直流輸電技術(shù)、大功率電力電子技術(shù)方面的研究工作。